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山煤集团蒲县300万吨选煤厂受煤坑至原煤储煤场专项工程施工方案.doc简介：

关于山煤集团蒲县300万吨选煤厂受煤坑至原煤储煤场的专项工程施工方案，这是一个大型的煤炭选洗项目中的重要环节。这个施工方案可能包括以下几个关键步骤：

1. 项目背景：首先，这个项目可能是为了提升蒲县300万吨选煤厂的煤炭处理能力，通过改善受煤坑至原煤储煤场的运输和存储流程，提高效率，减少损失。

2. 工程目标：受煤坑至原煤储煤场的建设或改造目标可能是扩大受煤能力，优化煤流组织，提升煤炭的储存安全，可能还会涉及到环保因素，如减少粉尘污染和对周边环境的影响。

3. 施工内容：可能包括受煤坑的扩大或改造，增加煤炭的接收和卸载设备；设计合理的输送系统，如皮带输送机或火车轨道，将煤炭从受煤坑顺利输送到储煤场；储煤场的建设或改造，可能涉及防风、防雨、防火和防尘设施的建设。

4. 施工技术：可能采用现代的采矿和选煤技术，如高效洗选设备，智能控制系统等，提升整个生产过程的自动化程度。

5. 安全与环保：方案中会详细考虑到施工过程中的安全问题，如防爆、防坍塌措施，以及环保要求，如废水、废气和粉尘的处理。

6. 时间表与预算：施工方案会设定明确的施工进度计划和预算，包括各个阶段的工期、资源投入和成本控制。

这是一个大体的概述，具体的施工方案会根据山煤集团蒲县300万吨选煤厂的实际情况和国家的相关法规进行详细设计。

山煤集团蒲县300万吨选煤厂受煤坑至原煤储煤场专项工程施工方案.doc部分内容预览：

主楞弯矩图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.742kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.140kN[河南]中学框架结构教学楼施工组织设计2017，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.254mm < 3.3mm。

对拉螺栓距墙底距离150mm，次楞间距200mm，

弯矩M=5.82×0.15=0.87kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

（四）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.140kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。

容许挠度值：150×2/400=0.8mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.147mm < 0.8mm。

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ 3k）=0.95×(1.2×46.73+1.4×2)=55.93kN。

N=0.50×0.50×55.93=13.98kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN > N=13.98kN。

面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1.1m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 1100×12×12/6=26400mm3；

截面惯性矩I= 1100×12×12×12/12=158400mm4；

面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。

q11=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×1.1=7.400KN/m

q12=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.9×2.5]×1.1= 7.545KN/m

根据以上两者比较应取q1= 7.545N/m作为设计依据。

M1=0.1q1l2=0.1× 7.545×0.152=0.017KN·m

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q = 1.1×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=3.643KN/m；

面板最大容许挠度值: 150/400=0.4mm；

面板弹性模量: E = 4500N/mm2；

次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩 W =50×100×100/6=83333mm3；

次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.1m。

q1=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.15=1.009KN/m

q2=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.15= 1.029KN/m

根据以上两者比较应取q= 1.029KN/m作为设计依据。

施工荷载为均布线荷载：

M= 0.1ql2=0.1×1.029×1.12=0.125KN·m

木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；

次楞抗弯强度满足要求!

V=0.6ql=0.6×1.029×1.1=0.679KN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2,

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q = 0.15×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.497KN/m

次楞最大容许挠度值:1100/250=4.4mm；

次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；

主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q11= 0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.15=1.009kN/m

q12= 0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.15= 1.029kN/m

根据以上两者比较应取q1= 1.029kN/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.029×1.1=1.245kN。

次楞作用集中荷载P=1.245kN，进行最不利荷载布置如下图：

最大弯矩 Mmax=1.003kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；

主楞抗弯强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q = 0.15×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.497kN/m

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.497×1.1=0.601kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.918mm。

主梁的最大容许挠度值:1100/150=7.3mm，

最大变形 Vmax =0.918mm < 7.3mm

水平杆传给立杆荷载设计值R=10.051KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.5kN/m2。

模板支架计算高度H=22m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。

计算风荷载体形系数µs

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.131/(1.1×1.2)=0.119

式中An =(la+h+0.325lah)d=0.131m2

单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.119=0.14

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×0.27×0.5=0.100kN/m2

风荷载产生的弯矩设计值：

按下列各式计算取最大值：

0.9×{1.2×[0.156×22+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1.1×1.1]+1.4×(2.5×1.1×1.1+0.018/1.1)}=11.867kN；

0.9×{1.35×[0.156×22+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1.1×1.1]+ 0.9×1.4×(2.5×1.1×1.1+0.018/1.1)}=12.488kN；

立杆轴向力取上述较大值，N=12.488KN。

立杆的稳定性计算公式:

λ=Lo/i=120/1.59=75 < 180，长细比满足要求!

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.72；

7、立杆底地基承载力验算

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12.488kN

垫木作用长度1.1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1.1×0.3=0.33m2

3、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 120kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.4

立杆底垫木的底面平均压力

支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：

架体高度22m，宽度10m，取一个立杆纵距1.1m作为架体计算长度。

(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算

混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。

1、风荷载倾覆力矩计算

作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.100kN/m2

风荷载作用下的倾覆力矩M0=1.4×0.100×1.1×22×22/2=37.27KN.m

2、架体抗倾覆力矩计算

当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取10排。）：

0.156×22×10+(0.3+1.1×0.12)×1.1×10=39.07KN

架体自重作用下产生的抗倾覆力矩

γ0Mr=0.9×0.9×39.07×10/2=158.23KN.m

M0 < Mr，抗倾覆验算满足要求!

(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算

混凝土浇筑时J20J230 农村住宅标准设计图 集 冀南分册(DBJT 02-183-2020).pdf，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。

1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算

附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，

(0.156×22×10+(0.3+25.10×0.12)×1.1×10) ×2%=70.75×2%=1.415kN

DB42∕T 1954-2023 绿色建筑产业贷款实施规程附加水平荷载下产生的倾覆力矩M0=1.4×1.415×22=43.582KN.m

2、架体抗倾覆力矩计算