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公馆项目梁板柱同时浇筑专项施工方案2020简介：

公馆项目梁板柱同时浇筑的专项施工方案，是指在2020年针对大型公馆建筑施工过程中，梁、板、柱等关键结构部件需要在同一作业面进行连续浇筑的一种施工技术计划。这种施工方案的主要目的是提高施工效率，减少施工环节，缩短工期，并确保工程的质量和安全。

在2020年，随着建筑工业化和施工技术的进步，这种方案通常会结合预制构件和现浇部分，采用先进的模板支撑系统，如爬升模板、滑模等，以保证梁、板、柱的同步施工。同时，施工前需要对设计图纸、施工工艺、设备配置、人员培训等进行全面的分析和规划，确保施工过程中的结构稳定性、荷载传递的合理性以及混凝土的浇筑质量。

此外，该施工方案还会考虑到施工噪声、粉尘污染、施工安全等因素，实施严格的管理和监控，以符合环保和安全法规要求。总体来说，这种专项施工方案是为了在保证工程质量和施工效率的前提下，实现公馆项目的高效、安全、绿色施工。

公馆项目梁板柱同时浇筑专项施工方案2020部分内容预览：

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×0.9+0.688×3.375＝2.388kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.507×0.1，0.117×0.1+3.375]＝3.387kN

Vmax＝max[V1，V2GB 50881-2013 疾病预防控制中心建筑技术规范，V3]＝max[1.41，2.388，3.387]＝3.387kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.387×1000/(2×60×80)＝1.058N/mm2≤[τ]/γR=1.386/1=1.386N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.3＝1.894kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.894×9004/(100×8415×256×104)＝0.3mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.894×1004/(8×8415×256×104)＝0.001mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×0.3＝2.565kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.45+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.35kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.12)+1×3)×0.3＝1.939kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.565×0.9＝2.886kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.35+0.437×1.215)×0.9+2.565×0.1＝1.19kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.886kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.939×0.9＝2.181kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.939×0.9+1.939×0.1＝0.848kN

R'＝max[R'max，R'1]＝2.181kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.737×106/4550=161.895N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.902mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.234mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=6.878kN，R2=8.995kN，R3=8.995kN，R4=6.878kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.995kN≤[N]/γR=30/1＝30kN

l0=h=1800mm

λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.014×1.865×1800=3404mm

l02=h’+2k0h2=1200+2×0.7×500=1900mm

l0=max(l01,l02)=max(3404,1900)=3404mm

λ=l0/i=3404/15.9=214.088，查表得，φ＝0.159

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.29=0.261kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.12×0.199=0.021kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.952×0.261+2.95×0.021=1.199kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×1.199/[(22+1)×(22+2)×19.7]=0.015kN

主梁支座反力：R1＝6.878kN，R2＝8.995kN，R3＝8.995kN，R4＝6.878kN

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.878,8.995,8.995,6.878]+1×1.3×0.15×2.95=9.571kN

f＝ N/(φA)＝9570.719/(0.159×506)=118.959N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

Mw=γQωklah2/10=1.5×0.021×0.9×1.82/10=0.009kN·m

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.878,8.995,8.995,6.878]+1×1.3×0.15×2.95=9.571kN

H/B=2.95/19.7=0.15≤3

H=2.95≤5m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=19.72×0.9×[0.15×2.95/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×19.7/2=367.687kN.m≥3γ0Mok =3×1×1.199=3.597kN.M

十一、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.584/(0.4×0.25)＝95.838kPa≤fak＝150kPa

5、2梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝27.172kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×3]×1＝20.95kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.172×0.22＝0.136kN·m

σ＝Mmax/W＝0.136×106/37500＝3.623N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.95×2004/(384×10000×281250)＝0.155mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R2=0.5q1L=0.5×27.172×0.2＝2.717kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R2'=0.5q2L=0.5×20.95×0.2＝2.095kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.717/1＝2.717kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=2.717/1＝2.717kN/m

JTS／T320-2021 航道养护技术规范及条文说明.pdf 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.717+0.027+0.352+2.089=5.185kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.717+0.027+0.352+2.089=5.185kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[5.185,5.185]=5.185kN/m

GB∕T 15232-1994 纺织玻璃纤维 毡 拉伸断裂强力的测定 正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.095/1＝2.095kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.095/1＝2.095kN/m