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GB 50322-2011 粮食钢板筒仓设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf简介：

GB 50322-2011《粮食钢板筒仓设计规范》是中国国家标准，由中华人民共和国住房和城乡建设部发布，适用于粮食钢板筒仓的设计、施工和验收。该规范详细规定了粮食钢板筒仓的结构设计、材料选用、施工工艺、安全与消防、抗震设防、检测与验收等内容，以确保粮食储存设施的安全、经济和高效。

主要内容包括： 1. 术语和符号：明确相关术语和符号的定义。 2. 总则：介绍设计的基本原则和要求。 3. 结构设计：包括筒仓的总体设计、筒壁结构设计、基础设计、筒顶结构设计等。 4. 施工与验收：规定了施工过程中的技术要求和质量验收标准。 5. 安全与消防：强调了筒仓的防火、防爆、防潮、通风等安全措施。 6. 防震设防：针对地震等地质灾害，提出了相应的防震设计要求。 7. 材料与设备：推荐使用的材料和设备的技术指标和性能。

总体来说，GB 50322-2011是粮食钢板筒仓设计的重要规范，对于保证粮食储存设施的稳定、安全和粮食质量具有重要意义。

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式中：Pvk 储粮作用于单位水平面积上的竖向压力标准值。 深仓可取漏斗顶面值，浅仓可取漏斗顶面与底面的 平均值； α一一漏斗壁与水平面的夹角。 4.2.6作用于简仓仓顶的吊挂电缆拉力，包括电缆自重、储粮对 电缆的摩擦力及电缆突出物对储粮阻滞而产生的作用力。当电缆 为圆截面，且直径无变化，表面无突出物时，储粮对电缆的摩擦力 标准值，应按下列公式计算：

4.2.6作用于简仓仓顶的吊挂电缆拉力，包括电缆自

电缆的摩擦力及电缆突出物对储粮阻滞而产生的作用力。 为圆截面，且直径无变化《印制电路板工厂设计规范 GB51127-2015》，表面无突出物时，储粮对电缆的 标准值，应按下列公式计算：

式中：Nk 储粮对电缆的摩擦力标准值； kd 计算系数1.5～2.0；浅仓取小值，深仓取大值； d 电缆直径； 电缆在储粮中的长度； uo 储粮对电缆表面的摩擦系数； Pvk 电缆最下端处，储粮作用于单位水平面积上的 压力标准值。

4.3.1粮食钢板筒仓可按单仓计算地震作用，并应符合下列规

4.3.1粮食钢板筒仓可按单仓计算地震作用，并应符合下列规 定： 可不考虑粮食对于仓壁的局部作用； 2 落地式平底粮食钢板简仓可不考虑竖向地震作用。 4.3.2在计算粮食钢板筒仓的水平地震作用时，重力荷载代表值 应取储粮总重的80%，重心应取储粮总重的重心。 4.3.3粮食钢板筒仓的水平地震作用，可采用底部剪力法或振型 分解反应谱法进行计算，

4.3.4柱子支承的粮食钢板筒仓，采用底部剪力法计算水

Fek αmax ·(Gsk +Gmk ）

2水平地震作用对筒仓底部产生的弯矩标准值可按下式计 算：

Mek =αmax ·(Gsk · h, +Gmk · hr

3沿筒仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值可按下 式计算：

FikFEk · Gik·hi ZGik· h.

式中：FEk 筒仓底部的水平地震作用标准值； αmax 水平地震影响系数最大值，按现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的有关规定进行取值； Gsk 简仓自重（包括仓上建筑）的重力荷载代表值； Gmk 储粮的重力荷载代表值； MEk 水平地震作用对筒仓底部产生的弯矩标准值； h 筒仓自重（包括仓上建筑）的重心高度； hm一 储粮总重的重心高度； Fik 沿筒仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值； Gik 集中于第i质点的重力荷载代表值； h， 第i质点的重心高度，

4.3.6抗震设防烈度为8度和9度时，仓下漏斗与仓

缝或螺栓，应进行竖向地震作用计算，竖向地震作用系数可 用 0. 1 和 0. 2 。

4.3.7粮食钢板筒仓仓体可不进行抗震验算，但应采取抗

4.4.1 粮食钢板筒仓结构设计应根据便用过程中在结构

粮食钢板筒仓结构设计应根据使用过程中在结构上可能 奇载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行

荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计。

4.4.2粮食钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，应采用荷载效 应的基本组合，荷载分项系数应按下列规定取值： 1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；对结构有利 时，取1.0；筒仓抗倾覆计算，取0.9； 2储粮荷载分项系数，取1.3； 3 地震作用分项系数，取1.3； 4 其他可变荷载分项系数，取14。 4.4.3粮食钢板筒仓按正常使用极限状态设计时，应采用荷载效 应短期组合，荷载分项系数均取1.0。 4.4.4粮食钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，荷载组合系数 位按下列规定取用： 1无风荷载参与组合时：取1.0。 2有风荷载参与组合时： 1)储粮荷载，取1.0; 2)风荷载,取1.0; 3）其他可变荷载，取0.6； 4）地震作用不计。 3有地震作用参与组合时： 1)储粮荷载,取0.9； 2)地震作用,取1.0； 3)雪荷载，取0.5； 4）风荷载不计； 5)其他可变荷载：按实际情况考虑时，取1.0；按等效均布 荷载时,取0. 6。

5.1.1粮食钢板筒仓结构应分别按承载能力极限状态和正常使

用极限状态进行设计。 5.1.2粮食钢板筒仓结构按承载能力极限状态进行设计时，计算 内容应包括： 1所有结构构件及连接的强度、稳定性计算； 2筒仓整体抗倾覆计算； 3筒仓与基础的锚固计算。 5.1.3粮食钢板筒仓结构按正常使用极限状态进行设计时，应根 据使用要求对结构构件进行变形验算。 5.1.4粮食钢板筒仓结构及连接材料的选用及设计指标，应按现 行国家标准《钢结构设计规范》GB50017和《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》GB50018有关规定执行。

5.1.2粮食钢板筒仓结构按承载能力极限状态进行设计明

5.1.4粮食钢板筒仓结构及连接材料的选用及设计指标，应按现

5.2.1正截锥壳钢板仓顶，可按薄壁结构进行强度及稳定计算。 5.2.2由斜梁，上、下环梁及钢板组成的正截锥壳仓顶（图5.2.2），不 计钢板的蒙皮作用，应设置支撑或采取其他措施，保证仓顶结构的 空间稳定性。仓顶构件内力可按空间杆系计算。在对称竖向荷载 作用下，仓顶构件内力可按下述简化方法计算： 1斜梁按简支计算，其支座反力分别由上、下环梁承担，上、 下环梁按第5.2.3条计算； 2作用于上环梁的竖向荷载由斜梁平均承担； 3作用于斜梁的测温电缆吊挂荷载，由直接吊挂电缆的斜梁

5.2.3正截锥壳仓顶的上、下环梁应按以下规定计算

5.2.3正截锥壳仓顶的上、下环梁应按以下规定计算： 1上环梁应按压、弯、扭构件进行强度和稳定计算。在径向 水平推力作用下，上环梁稳定计算可按本规范第5.4.4条第1款 规定执行。 2下环梁应按拉、弯、扭构件进行强度计算。 3下环梁计算可不考虑与其相连的仓壁共同工作。 5.2.4斜梁传给下环的坚向力.由下环梁均勾传给下部结构

深仓仓壁按承载能力极限状态设计时，应计算以下荷载组合： 作用于仓壁单位面积上的水平压力的基本组合（设计值）：

Ph=1. 3 : Ch : Phk

作用于仓壁单位周长的竖向压力的基本组合（设计值）： 风荷载参与组合时：

q=1. 2 : qgk +1. 3 : Ch : qfk +1. 4 : 2d : qQik

有风荷载参与组合时：

1. 4X0. 6 . 2(qwk +9oik)

有地震作用参与组合时：

q=1.2·qgk+1.3×0.8·Ct·qk+ 1. 3 : qEk +1. 4 · Zy : qQik

Ph t 2 : t

式中：6 仓壁环向拉应力设计值； 仓壁竖向压应力设计值； t一一 被连接钢板的较小厚度； f一钢材抗拉或抗压强度设计值。 3在水平压力及竖向压力共同作用下，按下式进行折算应力 计算：

式中：0zs 仓壁折算应力设计值。 。与.取拉应力为正值，压应力为负值。 4仓壁钢板采用对接焊缝拼接时，对接焊缝按下式进行计算

仓壁与加劲肋构成组合构件（图5.3.5），承担竖尚压力。 3加劲肋或加劲肋与仓壁构成的组合构件，按下列公式进行 截面强度计算：

图5.3.5组合构件截面示意 52

6加劲肋与仓壁的连接，应按以下规定进行强度计算： 1 单位高度仓壁传给加劲肋的竖向力设计值按下式计算

V[1.2 · Pgk +1.3·Cr · Pk +

V=L1.2·Pgk+1.3·C·Pfk+ (1.2: qgk +1. 4: ZqQik)/h,J· b (5. 3.

竖向压力标准值； h;一计算区段仓壁的高度。 当采用角焊缝连接时，按下式计算：

式中：Tf 按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的平均剪应力； he一一角焊缝有效厚度; L仓壁单位高度内，角焊缝的计算长度； fV一一角焊缝抗拉、抗压或抗剪强度设计值。 3当采用普通螺栓或高强螺栓连接时，按现行国家标准《钢 结构设计规范》GB50017的有关规定进行计算。 5.3.7粮食钢板筒仓和肋型双壁筒仓在竖向荷载作用下，仓壁或 大波纹内壁应按薄壳弹性稳定理论或下述方法进行稳定计算。

大波纹内壁应按薄壳弹性稳定理论或下述方法进行稳定计算。 1在竖向轴压力作用下,按下列公式计算：

E:t 0,oer=k, R 100: T R

式中: (a) 仓壁压应力设计值； Ocr 受压仓壁的临界应力； E 钢材的弹性模量，取2.06×105N/mm²； t 仓壁的计算厚度，有加劲肋且间距不大于1.2m时， 可取仓壁的折算厚度，其他情况取仓壁厚度； R一筒仓半径; k，一一仓壁竖向受压稳定系数。 2在竖向压力及储粮水平压力共同作用下，按下列公式计算：

E·t O,ocr=k R Phk F

式中: k, 有内压时仓壁的稳定系数，当k，大于0.5时，取

3仓壁局部承受竖向集中力时，应在集中力作用处设置加劲 肋，集中力的扩散角可取30°（图5.3.7），并按下式验算仓壁的局 部稳定：

式中: 。 仓壁压应力设计值。

E·t a,aer=kp R

图5.3.7仓壁集中力示意图 1一仓壁：2一加劲肋

5.3.8无加劲肋的仓壁或仓壁区段（图5.3.8），在水平风荷载的 作用下GB 7000.10-1999 固定式通用灯具安全要求，可按下列公式验算空仓仓壁的稳定性：

per=0.368·n·E·(长)*

2: Pwl P.+ P..

式中： Pwl 所验算仓壁或仓壁区段内的最大风压设计值； Pw2 所验算仓壁或仓壁区段内的最小风压设计值； hw 所验算仓壁或仓壁区段高度； t一 仓壁厚度，当所验算仓壁或仓壁区段范围内仓壁厚 度变化时，应取最小值； Per 筒仓临界压力值； E 钢材的弹性模量：

5.3.8风载下仓壁稳定计算示意

注：ti～t为所验算仓壁或仓壁区段内仓壁厚度；h～h为所验算 仓壁区段高度，

5.3.9无加劲肋的螺旋卷边粮食钢板筒仓，仓壁弯卷（图5.3.9） 处可按下式进行抗弯强度计算：

GB／T 31838.2-2019标准下载=6a(gw9,)/t≤f