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GB51184-2016 矿山提升井塔设计规范.pdf简介：

GB51184-2016《矿山提升井塔设计规范》是一部中国国家标准，由国家标准化管理委员会发布，主要针对矿山提升系统中井塔的设计提供了详细的规定和指导。矿山提升井塔是矿山开采过程中，用于提升设备、物料和人员的重要设施，其设计安全性、稳定性和耐久性至关重要。

该规范涵盖了井塔的结构设计、材料选择、荷载计算、施工方法、安全防护等各个方面，包括了井塔的基础设计、塔身结构、塔顶装置、防风、抗震、防腐蚀、监控与报警系统等内容。它的目的是确保井塔在各种工况下能够安全可靠地运行，防止因井塔结构失效引发的事故，保障矿山作业人员的生命安全和设施稳定。

总的来说，GB51184-2016《矿山提升井塔设计规范》是一部具有强制性的重要技术标准，对矿山提升系统的规划、设计、建设和维护具有重要的指导作用。

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注：1方括号中所注数字为组合值系数

4.2.8对于正常使用极限状态，应根据设计要求采用荷载标准组 合和准永久组合计算，其变形、裂缝计算值，不应超过相应的规定 限值，并可采用下列设计表达式：

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应 按各有关建筑结构设计标准执行，

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值JT∕T 939.1-2014 公路LED照明灯具 第1部分：通则，应 按各有关建筑结构设计标准执行。 对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合设计值S。可 下列公式计算：

式中: C 结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，厂

4.2.9对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合设计值S.可 分别按下列公式计算：

Sa=Sik +SQ1k+2dc,SQik +yw Swk Sa=Scik+yQ;SQik

式中：Qi 第i个可变荷载Q；的准永久系数 4.2.10正常使用极限状态荷载效应组合值系数和准永久值系 数,应按表4.2.10中的数值选取。

表4.2.10荷载效应组合的组合值系数和准永久值系数

注：方括号中所注数字为准永久值系数

4.2.11施工安装荷载、罐道梁工作荷载的分项系数均可取1.3。 4.2.12 防撞梁荷载、缓冲装置荷载和托罐荷载的分项系数均可 取1.0

2.11施工安装荷载、罐道梁工作荷载的分项系数均可取1.3。 2.12 防撞梁荷载、缓冲装置荷载和托罐荷载的分项系数均可 10

5.1.1井塔结构内力和位移计算时，结构分析、简化处理及 计算假定，应符合结构实际工作情况

5.1.1井塔结构内力和位移计算时，结构分析、简化处理及

5.1.2井塔结构荷载效应计算应采用空间分析方法；对高

100m的并塔，结构宜采用至少2个不同力学的结构分析软件 进行整体计算

5.1.3井塔应进行结构倾覆和滑移验算。

1 结构构件应进行承载力及稳定计算； 2 驱动提升机的减速器和电动机支撑梁应进行疲劳验算； 3 使用时需要控制变形值的结构构件应进行变形验算； 4 钢筋混凝土构件应进行裂缝宽度验算。 5.1.5兼作凿井用井塔应进行凿井工作阶段的承载能力极限状 态和正常使用极限状态计算。 5.1.6工作荷载或凿井工作荷载效应标准组合下，井塔各楼层最 大的层间位移与层高之比不应大于1/800。

5.1.6工作荷载或凿工作荷载效应标准组合下，并塔名

5.2.1井塔结构的水平振动宜采用空间结构分析程序进行计算。 钢筋混凝土井塔第一自振周期可按本规范附录A计算。

5.2.1并塔结构的水平振动宜采用空间结构分析程序进行计算

动和水平振动之间的相互影响

5.2.3旋转运动设备在运动过程中产生的动扰力，应由工艺专业 确定。

7.1.1井塔的地基基础设计等级应为甲级。建于完整、稳定岩体 上的地基基础设计等级可为内级。 7.1.2基础可采用独立柱基、条形基础、桩基础、箱形基础、形 基础、岩石锚杆基础及井颈基础。 7.1.3井塔基础边距井壁外侧的距离不应小于200mm。 7.1.4地基基础设计可不进行断绳、防坠制动荷载效应的验算， 7.1.5地基变形允许值应符合表7.1.5的规定

主：1H，为室外地面至井塔屋面的高度：

7.1.6井筒采用冻结凿井法施工时，井塔基础施工前应补充地基 冻结后的岩土勘察报告。 7.1.7井塔沉降观测点不应少于4个，且宜设在井塔室外地坪以 上1m处。

7.2.1基础理置深度宜符合下列

1天然地基或复合地基，不宜小于井塔高度的1/15； 2建于基岩上的岩石锚杆基础满足抗滑移稳定性要求时，基 础埋深可不受本条第1款限制

7.2.5筏形基础宜采用梁板式筏形基础，对靠近并筒边的基础

7.2.5筏形基础宜采用梁板式形基础，对靠近并筒边的基础梁 板应采取加强措施。

孔高度应计入预估矿山开采使场地产生沉降引起的基础与

孔高度应计入预估矿山开采使场地产生沉降引起的基础与井筒间 的沉降差，且洞顶与管道顶间的净空高度不宜小于300mm。

7.2.7箱形基础设计时，应对基础洞孔边的墙体、顶板、底板采取 加强措施。

7.3.1基础理置深度可取并塔高度的1/18，桩长可不计算在内。 7.3.2桩基可采用钢筋混凝土预制桩、灌注桩或钢桩。桩基承台 可采用柱下单独承台、双向交叉梁、筏形承台。 代骨 冻结光法施工时其础

7.3.1基础理置深度可取并塔高度的1/18，桩长可不计算在P

可采用柱下单独承台、双向交叉梁、筏形承台。 7.3.3兼作凿井用井塔，当井筒采用冻结凿井法施工时，桩基础 设计应计人冻胀和融沉的影响，并应在桩基础的承台下设100mm~ 200mm厚防冻胀处理层

7.3.3兼作凿井用井塔，当井筒采用冻结凿井法施工时，桩基础

7.3.3兼作凿井用井塔，当井筒采用冻结凿井法施工时

设计应计入冻胀和融沉的影响，并应在桩基础的承台下设100mr 200mm厚防冻胀处理层

7.4.1并颈基础混凝土强度等级不宜低于C30，且不应低于与并 壁相接处的井壁混凝土强度等级，

7.4.2倒锥壳基础与井塔宜采用三维有限元空间分析整体 计算。

7.4.2倒锥壳基础与井塔宜采用三维有限元空间分析整

7.4.3倒方台、倒圆台、倒锥壳基础与井颈局部宜采用三维有限 元空间分析计算

7.4.3倒方合、倒圆台、倒锥壳基础与并领局部宜采用三维有限 元空间分析计算。 7.4.4倒锥壳基础壳壁厚度应按计算确定，且不宜小于井壁厚 度。锥壳竖向和水平分布筋的配筋率不应小于0.4%，其钢筋间 距不应大于200mm，钢筋直径不应小于16mm，钢筋的锚固长度 不应小于50d，分布筋之间的拉筋间距不应大于400mm。环向及 竖向钢筋接头宜采用焊接或机械连接，接头应相互错开。 7.4.5井颈基础不宜开洞，井颈基础及井塔平面中心线宜与并筒 中心线重合。 7.4.6井颈基础以下1.5倍并筒直径范围内，井壁水平钢筋直径 不宜小于16mm，间距不宜大于150mm；井壁内外竖向和水平分 布钢筋间应设置拉筋，拉筋间距不宜大于600mm，直径不宜小于 8mm官为梅花形布置

7.4.4倒锥壳基础壳壁厚度应按计算确定，且不宜小干井壁

度。锥壳竖向和水平分布筋的配筋率不应小于0.4%，其钢筋间 距不应大于200mm，钢筋直径不应小于16mm，钢筋的锚固长度 不应小于50d，分布筋之间的拉筋间距不应大于400mm。环向及 竖向钢筋接头宜采用焊接或机械连接，接头应相互错开。 7.4.5井颈基础不宜开洞，井颈基础及井塔平面中心线宜与井筒 中心线重合

不宜小于16mm，间距不宜大于150mm；井壁内外竖向和水平分 布钢筋间应设置拉筋，拉筋间距不宜大于600mm，直径不宜小于 8mm，宜为梅花形布置。

井塔高度不宜超过表8.1.1的规

8. 1. 1 并塔高度不宜超过表 8. 1.

表8.1.1井塔高度(m)

注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度，不包括局部突出屋顶

2乙类和丙类井塔最大高度可按本地区抗震设防烈度确定。 8.1.2并塔高宽比不宜超过表8.1.2的规定

表8.1.2井塔高宽比

注：1井塔高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度，不包括局部突出屋顶部分； 万然度确定

8.1.3井塔结构布置应符合下列要求：

1钢筋混凝土框架或钢框架应双向布置抗侧力结构，柱在底 层不宜中断；

8.1.4钢筋混凝土并塔的抗震等级应按表8.1.4确定。

8.1.4钢筋混凝土并塔的抗震等级应按表8.1.4确

表8.1.4钢筋混凝土井塔的抗震等级

表8.1.5钢井塔的抗震等级

8.1.6并井塔与贴建的建（构）筑物之间应设防震缝，防震缝最小宽 应按表8.1.6确定，且钢筋混凝土井塔不应小于100mm，钢井 塔不应小于150mm

表8.1.6井塔防震缝最小宽度

注：h为贴建建（构)筑物高度。

8.2.1并塔应进行多遇地震作用下的内力和变形分析，可假定结 构与构件处于弹性工作状态，内力和变形分析可采用线性静力方 法或线性动力方法。

8.2.2符合下列条件之一时，井塔可不进行抗震验算，但应采取 相应抗震措施： 1抗震设防烈度为7度时，I、Ⅱ类场地且塔高不大于50m 的钢筋混凝土筒体井塔； 2抗震设防烈度为7度时1、Ⅱ类场地的钢井塔。 8.2.3钢筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05；钢井塔在多遇地 震作用下阻尼比可采用0.03。在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼 比可取0.04，

度时，井塔宜进行弹塑性变形验算

矩的10%时GB 17820-2018标准下载，应计入重力二阶效应的影响

8.2.8地震作用计算时，井塔的重力荷载代表值应符合下列

1结构、放置在楼层上的设备、固定在井塔上的套架及刚性 罐道等，应采用自重标准值的100%； 2楼面可变荷载组合值系数按实际情况计算时，应取1.0； 按等效均布荷载计算时，应取0.5；

4矿仓贮料荷载的组合值系数应取满仓贮料时的0

8.2.9钢筋混凝土筒体结构井塔在水平地震作用下，提升机大厅

以下任一层框架柱承受的总地震剪力，不应小于井塔底层总地震 剪力的10%和与按简体、框架计算的框架部分最大层剪力的1.5 菩二者的较小值。该层各柱的剪力上、下两端弯矩以及与该层柱 相连的框架梁两端弯矩和剪力，均应按同比例做相应调整

下任一层框架柱承受的总地震剪力，不应小于井塔底层总地震剪 力的25%和与框架部分计算最大层剪力的1.8倍二者的较小值 该层各柱的剪力上、下两端弯矩，以及与该层柱相连的框架梁两端 变矩和剪力，均应按同比例做相应调整

8.2.11采用并颈基础的井塔，抗震计算时宜计入并塔、并筒和土 的相互作用。不按相互作用进行抗震计算且为Ⅲ类场地时【南京市】《公共设施配套规划标准》，应将 计算的水平地震作用标准值乘以1.4的增大系数