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CECS 51：1993 钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程.pdf简介：

"CECS 51：1993 钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程"是中国工程建设标准设计规范（Code for Design of Reinforced Concrete Continuous Beam and Frame Considering Internal Force Redistribution, 简称CECS 51:1993）的一部分。这份规范是针对钢筋混凝土结构设计的，特别是连续梁和框架结构的，它提供了关于如何在设计过程中考虑内力重分布的详细指导。

内力重分布是指在结构受荷载作用时，原有的内部应力分布发生变化，部分荷载可能会转移到梁的其他部分，或者在混凝土内部产生新的应力分布。这个规程着重于如何通过合理的结构设计和计算，确保在内力重分布的情况下，结构的承载能力和稳定性仍能得到满足，以保证建筑的安全性和耐久性。

它涵盖了连续梁和框架的材料选择、截面设计、配筋计算、构造要求以及设计方法等方面，为建筑师、工程师和施工人员提供了一套科学、严谨的设计原则和技术标准。这份规范对于规范我国钢筋混凝土结构的设计，保障建筑工程的质量和安全具有重要意义。

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2. 2 作用和作用效应

2.4计算系数及其他

3.0.2本规程采用弯矩调幅法考虑结构的塑性内力重分布,用弯 矩调幅系数β表示构件截面的弯矩调整幅度。 3.0.3钢筋混凝十连续梁、单连续板和框架，在调整构件控制 截面的弯矩时，应符合下列规定： 3.0.3.1截面的弯矩调幅系数β除应按本规程4.1.6条 4.2.4条、4.3.5条和5.1.1条的规定取值外，宜超过0.25； 3.0.3.2弯矩调整后的截面相对受压区高度系数不应超过 .35：也不官小十0.10：如果截面按计算配有受压钢筋在计算 时，可若虑受压钢筋的作用： 3。0。3。3弯矩调整后，梁、板各跨两支座弯矩的平均值与跨中 弯矩值之和不得小于简支弯矩值的1.02倍；各控制截面的弯矩值 不宜小于简支弯矩值的1/3。／ 3.0.4连续梁、单向莲续板和框架梁考虑塑性内力重分布后的承 载能力，应按《混凝结构设计规范》的有关规定计算。 考虑弯矩调整后，莲续梁和框架梁在下列区段内应将计算的 箍筋截面面积增大20%：对集中荷载，取支座边至最近一个集中 荷载之间的区段对均布荷载，取支座边至距支座边为1.05h。的 ×段，此处h为梁截面的有效高度

DB13∕T 5385-2021 机器人检测混凝土抗压强度技术要求3.0.3.1截面的弯矩调幅系数β除应按本规程4.1.6条

4)不应小于0.03f/fyo。 此外,箍筋的配筋率 sv(psv=

准《混凝土结构设计规范》的规定。 3.0.6钢筋混凝土框架的弯矩调整应在弹性分析的基础上进行 架在竖同荷载作用下的弹性分析可采用分层法，迭代法及力知 分配法等：框架在水平荷载作用下可采用反弯点法、改进反弯点法 即D值法等计算弹性内力；此时，框架梁的惯性矩I按下列规定 计算： 3.0.6.1现浇整体式框架：边框架梁取=1.51，中间框架梁 取I=2. 011; 3.0.6.2装配整体式框架：边框架梁取1=1.21r中间框架梁 取1=1.51r; 3.0.6.3装配式框架：边框架梁和中间框架梁均取1=1.01r； C I.为框架梁矩形部分的惯性矩。 一 按弹性方法计算框架侧移时，应对构件的刚度进行折减：现浇 整体式框架折减系数可取0.85，装配式或装配整体式框架折减系 数可取0.70~～0.80。 3.0。7对于重要建筑结构，可根据工程需要对结构进行非线性全 十八

1为框架梁矩形部分的惯性矩。 按弹性方法计算框架侧移时，应对构件的刚度进行折减：现浇 整体式框架折减系数可取0.85，装配式或装配整体式框架折减系 数可取0.70~～0.80。 3.0.7对于重要建筑结构，可根据工程需要对结构进行非线性全 过程分析。

4连续梁和单向连续板的计算

受均布荷载的等跨连续梁，各跨跨中及支座截面的弯 安下列公式计算：

M = αmb(g +α)

M 一 弯矩设计值； 连续梁考虑塑性内力重分布的弯系数，按表 4. 1. 1 采用; 9 沿梁单位长度上的永久荷载设值； 沿梁单位长度上的可变荷载设计值； 9 10 计算跨度，根据支承条件按下列规定确定：当两端 与梁或柱整体连接时,取。=ln、ln 为净跨；当两端 搁支在墙上时,取l.1.05ln，并不得大于支座中 心线间的距离；当一端与梁或柱整体连接，另一端 搁支在墙上取lo=1.025ln，并不得大于净跨 加墙支承宽度的1/2。 本主 流数上益热代美估的乖和

连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数αmb

注：表中A、B、C和I、I、Ⅱ分别为从两端支座截面和边跨跨中截面算起的截 面代号； ②表中弯矩系数适用于荷载比q/g大于0.3的等跨连续梁。 .2等跨连续梁当承受间距相同、大小相等的集中荷载时，各 中及支座截面的弯矩设计值M可按下列公式计算：

M=mαmb(G+Q)1o

式中 ? 集中荷载修正系数，依据一跨内集中荷载的不同情 况按表 4.1.2 确定; αmb 考虑塑性内力重分布的弯矩系数，按表4.1.1采 用； G 一个集中永久荷载设计值： Q 一个集中可变荷载设计值； C 10 计算跨度，按4.1.1条的规定确定

4.1.3在均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值可按7 列公式计算：

V = a(g +qln

式中　V 剪力设计值； ln——净跨度。

连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数αb 表 4. 1. 3

注：表中Ain、Bex、Bin、Cex、Cin分别为支座内、外侧截面的代号

注：表中Ain、Bex、Bin、Cex、Cin分别为支座内、外侧截面的代号。

间距相同、大小相等的集中荷载作用下，等跨连续梁 宜V可按下列公式计算：

式中 alvb 一剪力系数,按表 4.1.3采用； n 一一跨内集中荷载的个数; G 一一个集中永久荷载设计值； 2 个集中可变荷载设计值

V = apn(G +Q)

4.「.5相邻两跨的长跨与短跨之比小于1.10的不等跨连续 梁，在均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载作用下，梁各跨 跨中及支座截面的弯矩和剪力设计值仍可按4.1.1条至4.1.4条 的规定确定，但在计算跨中弯矩和支座剪力时，应取本跨的跨度 直：计算支座弯矩时，应取相邻两跨中的较大跨度值。 4.1.6对不符合4.1.5规定的不等跨连续梁或各跨荷载值相 差较大的等跨连续梁简按下列步骤进行内力重分布计算： 4.1.6.1按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算连续梁各 控制截面的最不矩M。此时，连续梁的计算跨度1。应根据支 承条件确定：当两端与梁或柱整体连接时，。取为支座中心线间的 距离；当两端搁支在墙上时，取1。三1.51n，并不得大于支座中心线 间的距离；当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时，取1。 =ln十b/2十0.025ln，并不得大于支座中心线间的距离，b为梁或

4.1.6.1按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算连续梁名 控制截面的最不矩Meo。此时，连续梁的计算跨度l。应根据支 承条件确定：当两端与梁或柱整体连接时，。取为支座中心线间白 距离；当两端搁支在墙上时，取1。三1.51n，并不得大于支座中心纬 间的距离；当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时，取1 =ln十b/2十0.025ln，并不得大于支座中心线间的距离，b为梁或

注的支承宽度。 4.1.6.2在弹性分析的基础上，降低连续梁各支座截面的弯 矩，其调幅系数β不宜超过0.20。 4.1.6.3在进行正截面受弯承载能力计算时，连续梁各支座截 面的弯矩设计值M可按下列公式计算： 当连续梁搁支在墙上时：

当连续梁两端与梁或柱整体连接时：

式中V。一一 按简支梁计算的支座剪力设计值： b一一支座宽度。 4.1.6.4连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩设计值 M可取考虑荷载最不利布置并按弹性方法算得的弯矩设计值和 按上列公式计算的弯先 士值的较大者：

Ma +'Ma M = 1.02M. 25

式中 M。 按简支梁计算的跨亨弯矩设计值； Ma、M一一连续梁左、右支座调整后的弯矩设计值。 4.1.6.5连续梁各控制截面的剪力设计值，可按荷载最不利布 置，根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计算，也可近似取用考 虑荷载最不利布置按弹性方法算得的剪力值。

4.2.1两对边支承的板按单向板计算；长边与短边的比值大于2 的四边支承板，也句按短边方向受弯的单向板计算，但当上述比值 为2～3时，沿板长方向应配置不少于短方向25%的受力钢筋。 4.2.2承受均布荷载的等跨单向连续板，各跨跨中及支座截面的

的四边支承板，世可按短边方向受弯的单向板计算，但当上述比值 为2～3时,沿板长方向应配置不少于短方向25%的受力钢筋

M = amp(g + q) 10

中 Qimp 单向连续板考虑塑性内力重分布的弯矩系数，按 表4.2.2 采用； 9 沿板跨单位长度上的永久荷载设计值； q一一沿板跨单位长度上的可变荷载设计值; lo一一计算跨度，根据支承条件按下列规定确定：当两端 与梁整体莲接时，取净跨：当两端搁支在墙上时。 取净跨加板厚，并不得大于支座中心线间的距离； 当一端与梁整体连接，另一端搁支在墙上时，取净 跨加1/2板厚并不得大于净跨加墙支承宽度的1/2。

塑性内力重分布弯矩系数αmm

注：表中弯矩系数适用于荷载比g9大于0.3的等跨连续板

4.2.3相邻两跨的长跨与短跨之比值小于1.10的不等跨单向连 续板，在均布荷载作用不咯跨跨中及支座截面的弯矩设计值可按 4.2.2条的规定确定姚时，计算跨中弯矩应取本跨的跨度值；计 算支座弯矩应取相两跨的较大跨度值。

4.2.4对不符谷4/2.3条规定的不等跨连续板或各跨荷载值木

4.3变形和裂缝宽度验算

4.1.2条和4.2.2条确定支座及跨中截面的弯矩设计值时，构件 的跨高比lo/h。不宜超过《混凝土结构设计规范》附录八的规定，此 时可不进行挠度验算。

4.3.2不等跨连续梁和不等跨单向连续板，当跨高

过《混凝土结构设计规范》附录八的规定时，可不进行挠度验算否 则，结构在正常使用极限状态下的挠度，可根据构件的刚度用结构 力学的方法计算，所算得的挠度值不应超过《混凝结构设计规 范》的规定。 在计算挠度时，可以假定各同号弯矩区段内的刚度相等JB∕T 5932.1-2017 履带式推土机 密封式履带 第1部分：总成，并取 用该区段内最大弯矩处的刚度。 构件的刚度可近似根据使用阶段的弹性弯矩值按《混凝土结 构设计规范》的规定确定。 77连绩沥和单向选绩板 然而贴恋饭润恒玄数

配置的纵向受拉钢筋直径符合本规程附录A的规定时，可不作裂 缝宽度验算。

4.3.4当不符合4.3.3条规定时，连续梁和单向连续板的裂缝宽

Ms=(0. 95—0. 4β)Mes

中 Mes 按荷载短期效应组合考虑荷载最不利不 方法计算的弯矩值；

B一一支座截面的弯矩调幅系数，对等跨连续梁、板，口按4.3.5条的规定确定；对于不等跨连续梁、板，可取4.1.6条和4.2.4条实际选用的数值。4.3.5等跨连续梁和单向连续板，当按4.1.1条、4.1.2条和4.2.2条确定支座和跨中截面的弯矩设计值时，各跨跨中截面及端支座截面的弯矩调幅系数β可取为零JTS∕T 274-2021 水运工程模拟试验参考定额，其余各支座截面的弯矩调幅系数β可由图4.3.5查得。“MMM网国中