标准规范下载简介
GB 50135-2019_高耸结构-设计标准简介：
GB 50135-2019《建筑结构可靠度设计统一标准》并非专门针对高耸结构的设计，而是对我国所有建筑结构的设计提供通用的可靠度设计准则。高耸结构（如高层建筑、塔楼、桥梁等）的设计标准通常会参考并符合GB 50135，但会有更特定的要求。
GB 50135-2019规定了建筑结构在设计时应考虑的因素，如结构的安全性、耐久性、经济性以及环境影响等，明确了结构在使用过程中必须满足的功能和性能要求。它对结构的承载能力、稳定性、抗震性、风荷载、温度变化等因素进行了详细的规定，适用于各类工业与民用建筑。
对于高耸结构，由于其特殊性，比如高度大、风荷载大、地震荷载大，GB 50135之外，还会有一系列专门的高耸结构设计规范，如GB 50016《建筑抗震设计规范》、GB/T 50009《建筑结构荷载规范》等，这些规范会针对高耸结构的特点，提出更为严格和详细的设计要求。
总的来说，GB 50135-2019是建筑结构设计的基础性标准，而高耸结构的设计则需要在遵循这个标准的基础上，结合特定的高耸结构规范进行。
GB 50135-2019_高耸结构-设计标准部分内容预览：
注：其中：中： 横梁正面投影面积 横梁正面轮廊面积
主：usn为作用于结构的垂直风向分量wW的体型系数；作用于结构的平行风向分 ，的体型系数s影响较小，可不计。
JG／T 503-2016标准下载16三管组合柱对角线风向体型系
主：1以一个圆管的直径计算挡风面积
sxs分别为X方向和Y方向的体型系数，x+y为整体体型系数 且整体体型系数在轴、y轴投影，应等于在轴、y轴上的单独体型系数
4.2.8高算结构体型未在现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009中列出的，但与本标准所列结构体型相似时，其风荷载 本型系数可按本标准第4.2.7条的规定采用；特别重要或体型复 杂的高算结构，宜由风洞试验或数值风洞计算确定
B,=1+&e1e2
主：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结构型 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按照本 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝土查 取相应的值，并计算各自的风振系数。
主：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结构型 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按照本 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝土查 取相应的值，并计算各自的风振系数。
虑风压脉动和风压高度变化的影响
注：1对于结构外形或质量有较大突变的高结构，风振计算均应按随机振动理 论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带人基本风压，而对A类、C类、D 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.28、0.54、0.26
注：1对于结构外形或质量有较大突 按雅机伽 论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带人基本风压，而对A类、C类 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.28.0.54.0.26
注：1表中有括弧的，括弧内的系数适用于直线变化结构，括弧外的系数适用于 凹线形变化的结构，其余无括弧的系数两者均适用； 2表中变化范围中的数字为A类地貌至D类地貌，B类地貌可取该数字范围 内约1/5处，C类可取药1/2处
4.2.10钢榄杆风振系数应符合下列规定
式中：g 峰值因子，取2.5； 10m高流度，A类、B类、C类、D类地貌分别为 12%、14%、23%、39%； 风部面指数，A类、B类、C类、D类地貌分别为0.12、 0.15、0.22、0.30;
表4.2.10综合考虑风压脉动、高度变化及振型影响的系数
4.2.11 高箕结构应考虑由脉动风引起的垂直于风向的横间 的验算。
4.2.12对于竖向斜率不大于2%的圆筒形塔、烟窗等圆截面构 筑物以及圆管、拉绳和悬索等圆截面构件，应根据雷诺数Re的不 司情况按下列规定进行横风向风振的验算： 1可按下列公式计算结构或构件的雷诺数Re、临界风速
4.2.12对于竖向斜率不天于2%的圆筒形塔、烟窗等圆
Re=69000d d 5d Uerj= St T, T UH=40VμHWo 型临果风违(m /)
计算雷诺数时所取风速（m/s）,可取u=Uer.j； ? d一 圆筒形结构的外径（m），有锥度时可取2/3高度处 的外径； St 斯脱罗哈数，对圆形截面结构或构件取0.2； T,一 结构或构件的i振型的自振周期（s）； UH 结构顶部的风速（m/s）； 从H 高度H处风压高度变化系数。 2圆形截面结构或构件的横风向风振响应分析应符合下列 定： 1）当雷诺数Re<3×10°且UH>Uer1时，应在构造上采取 防振措施或控制结构的临界风速Ucr.1不小于15m/s 2）当雷诺数Re≥3.5×10°且1.2VH>cr，时，应验算共振 响应。横向共振引起的等效静风荷载zLdi（kN/m?）应 按下列公式计算：
32005; Uer.j H = H 1.20H.
表4.2.12入计算用表
校核横风向风振时考虑的振型序号不大于4，对一般悬臂结构可只考虑第1或 第2振型
3）当雷诺数为3×10°≤Re<3.5×10°时，不发生超临界 范围的共振，可不做处理
S=V0.36S+S
(4. 2. 14)
式中：Si 横风向风振效应； 发生横风向共振时相应的顺风向风荷载效应
4.2.15输电高塔设计风荷载可根据行业的具体情况确定
4.3.1设计电视塔、无线电塔榄和输电高塔等类似结构时 怎结构构件、架空线、拉绳等表面覆冰后所引起的荷载及挡 增大的影响和不均匀脱冰时产生的不利影响
4.3.1设计电视塔、无线电塔和输电高塔等类似结构时，应考
4.3.1设计电视塔、无线电塔稳和输电高塔等类似结构时，应考
4.3.2基本覆冰厚度应根据当
设计重现期分析计算确定。当无观测资料时，应通过实地 定，或按下列经验数值分析采用：
重覆冰区：基本覆冰厚度可取20mm~50mm； 中覆冰区：基本覆冰厚度可取15mm~20mm； 3轻覆冰区：基本覆冰厚度可取5mm10mm。
4.3.3覆冰重力荷载的计算应符合下列规定：
1圆截面的构件、拉绳、缆索、架空线等每单位长度上的覆 力荷载可按下式计算：
式中：9a 单位面积上的覆冰重力荷载（kN/m）
4.4.1基于结构使用功能和重要性，应按现行国家
程抗震设防分类标准》GB50223的规定将结构划分为特殊设防 类、重点设防类、标准设防类、适度设防类四类，并应按现行国家标
准《建筑抗震设计规范》GB50011进行设计。 4.4.2对设防烈度为7度（0.15g）及以上带塔楼的高算结构、设 防烈度为8度及以上的高算混凝土结构和设防烈度为9度及以上 的高钢结构，应同时考虑竖向地震作用和水平地震作用的不利 组合。对高算结构的悬挑桁架、悬臂梁、较大跨梁等，应考虑竖向 地震作用。刚度中心与质量中心存在偏心时，应考虑地震作用的 扭转效应。
4.4.3带有塔楼的高算结构应进行性能化设计。当高算结构
用抗震性能设计时，应根据其抗震设防类别、设防烈度、场地条件、 结构类型、功能要求、投资、造成损失大小和修复难易程度等，对选 定的抗震性能目标提出技术和经济可行性综合分析和论证。
设计规范》GB50011采用，其最大值按本标准第4.4.5条的规定 采用，其形状参数应符合下列规定
图4.4.4地震影响系数曲线 地震影响系数；αmax一地震影响系数最大值；一直线下降段的下降斜率调 整系数一衰减指数；T一特征周期；2一阻尼调整系数；T一结构自振周期
图4.4.4地震影响系数曲线
1直线上升段，周期小于0.1s的区段； 2水平段，自0.1s至特征周期区段，应取最大值αmax； 3曲线下降段，自特征周期至5倍特征周期区段，衰减指数 应取0.9； 4直线下降段，自5倍特征周期至6.0s区段，下降斜率调整 系数应取0.02;
5特征周期，根据场地类别和设计地震分组按表4.4.4采 用：计算8度、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。
表4.4.4特征周期值(s)
表4.4.5水平地需影响系数最大值
注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度取为0.15g（抗震设防烈度为7度 和0.30g（抗震设防烈度为8度）的地区
4.4.6当高算结构抗震阻尼比的取值不等于0.05时，地震影响 系数曲线的阻尼调整系数2及形状参数应按下列规定调整： 1曲线下降段的衰减指数应按下式确定：
式中： 曲线下降段的衰减指数； 结构抗震阻尼比，按表4.4.6采用
0.05 S y=0.9+ 0.3±6
表4.4.6结构抗震阻尼比
注：对于上部钢结构、下部钢筋混凝土的高算结构，换算阻尼系数可根据该振型振 动时能量耗散等效的原则确定
段的下降斜率调整系数应按下
3阻尼调整系数应按下式确定：
4.4.7计算高算结构的地震作用时，其重力荷载代表值应取结构 自重标准值和各竖向可变荷载的组合值之和。结构自重和各竖向 可变荷载的组合值系数应按下列规定采用： 1对结构自重（结构和构配件自重、固定设备重等）取1.0； 2对设备内的物料重取1.0，对特殊情况可按国家现行有关 标准采用； 3对升降机、电梯的自重取1.0，对吊重取0.3； 4对塔楼楼面和平台的等效均布荷载取0.5，按实际情况考 虑时取1.0； 5对塔楼顶的雪荷载取0.5。
4.5.1对带塔楼的多功能电视塔或其他旅游塔，应计算塔楼内结构 和邻近处塔楼外结构的温差作用效应。电梯并道封闭的多功能钢结 构电视塔应计算温度作用引起井道相对于塔身的纵向变形值，并采取 措施释放其应力，且不应影响使用。计算温差标准值为当地的历 年冬季或夏季最冷或最热的钢结构日平均气温或钢筋混凝土结构月 平均气温与室内设计温度之差值，正负温差均应验算。
4.5.2高结构由日照引起向阳面和背阳面的温差CJJ／T 296-2019标准下载，应按实测数 据采用，当无实测数据时可按不低于20℃采用。
4.5.2高算结构由日照引起向阳面和背阳面的温差，应按实测数
5.1.2对于承受疲劳动力作用的高算钢结构应进行抗疲劳
设计标准》GB50017的规定。螺栓、紧固件应符合国家现行相关 标准的要求。
5.1.5塔钢结构应做长效防腐蚀处理。一般情况以热浸锌为
，构件体型特殊且很大时可用热喷锌（铝）复合涂层。对厚屋 或等于5mm的构件，锌层平均厚度不应小于86um；对厚度 5mm的构件DBJ41∕T 074-2013 高压细水雾灭火系统设计、施工及验收规范，锌层平均厚度不应小于65um。
直，构件体型特殊且很大时可用热喷锌（铝）复合涂层。对厚度大 于或等于5mm的构件，锌层平均厚度不应小于86um；对厚度小 于5mm的构件，锌层平均厚度不应小于65μm。 5.1.6塔钢结构应有可靠的防雷接地，接地标准应按国家现行 有关标准执行。当采用镀锌钢塔塔体作为引下线时，必须保证塔 本由避雷针到接地线全线连通，无绝缘涂层。高强缆索不应作为 接地体。