CECS158-2015 标准规范下载简介
CECS158-2015 膜结构技术规程简介：
CECS158-2015《膜结构技术规程》是中国工程建设标准化协会于2015年发布的一部关于膜结构设计、制作、安装、检验以及维护的技术规程。这份规程的主要目的是为了规范和指导膜结构在建筑领域的应用，确保膜结构工程的安全、经济和可靠。
这份规程涵盖了以下几个主要内容：
1. 术语和定义：对膜结构设计、制作、安装等过程中常用的专业术语进行了定义，以便于行业内的理解和交流。
2. 设计原则：对膜结构的设计原则进行了规定，包括安全性、适用性、经济性、艺术性等方面。
3. 材料与性能：对膜结构所用材料的性能要求进行了规定，包括膜材、索材、支承结构材料等。
4. 设计计算：对膜结构的荷载计算、变形计算、稳定性计算等方面进行了详细的规定。
5. 制作与安装：对膜结构的制作工艺、安装工艺、施工质量控制等进行了明确的规定，确保膜结构的制作和安装质量。
6. 检验与维护：对膜结构的检验方法、验收标准、使用过程中的维护要求等进行了规定，以保障膜结构的长期使用性能。
7. 安全性与防火：对膜结构的安全性要求、防火设计等方面也做了详尽的规定，确保建筑的使用安全。
CECS158-2015《膜结构技术规程》的发布，对于推动中国膜结构技术的发展，提高膜结构工程的设计、制作和施工水平，保障工程的质量和安全起到了重要的作用。
CECS158-2015 膜结构技术规程部分内容预览：
5.2.1膜结构的初始形态分析应满足边界条件和合理预张
载、可能产生的变形以及施工等因素确定。预张力值必须保证在 第一类荷载效应组合下，所有索、膜构件均处于受拉状态。
张力水平可在下列范围内选取： G类膜材：（2~6)kN/m P类膜材：（14）kN/m E类膜材：(0.7~1.2)kN/m
【盐城市】《实施江苏省城市规划管理技术规定细则》（修订版）2018G类膜材:(2~6)kN/m P类膜材：（1~4）kN/m E类膜材：(0.7~1.2)kN/m
5.3.1膜结构的荷载效应分析，应在初始形态分析确定的几何形 状和预张力的基础上，考虑各种可能的荷载组合对结构内力和变 形的影响。当计算结果不能满足要求时，应重新调整初始形态。 5.3.2计算索、膜的内力和位移时，应考虑风荷载的动力效应 对于形状较为简单的膜结构，可采用乘以风振系数的方法考虑结 构的风动力效应。对骨架支承式膜结构，风振系数可取1.2~ 1.5；对整体张拉式膜结构，风振系数可取1.5～1.8。对于跨度较 大、风荷载影响较大的或重要的膜结构，应通过风洞试验或风振分 析确定风荷载的动力效应。
5.3.3在各种荷载组合作用下，膜面各点的最大主应力应满足下
Omax 式中：0max 在各种荷载组合作用下的最大主应力值； f—一对应于最大主应力方向的膜材抗拉强度设计值； fk一一膜材抗拉强度标准值。对于G类、P类膜材，取极 限抗拉强度标准值。对于E类膜材，当为非空气支 承式时，取第一屈服强度标准值；当为空气支承式 时，取第二屈服强度标准值： 一强度折减系数;对于G类、P类膜材，一般部位取= 1.0；节点和边缘部位取=0.75；对于E类膜材，取 =1.0; 膜材抗力分项系数；对于G类、P类膜材，第一类荷载 效应组合时，=5.0;第二类荷载效应组合时，= 2.5。对于E类膜材，第一类荷载效应组合时，非空 气支承式=1.8、空气支承式=1.4；第二类荷 载效应组合时，=1.2。 5.3.4按正常使用极限状态设计时，膜结构的变形不得超过规定 的限值。对于整体张拉式和索系支承式膜结构，其最大位移在第 一类荷载效应组合下不宜大于跨度的1/250或悬挑长度的1/125； 在第二类荷载效应组合下不宜大于跨度的1/200或悬挑长度的 1/100。对于榄杆顶点，在第二类荷载效应组合下，其侧向位移值 不宜大于榄杆长度的1/250。对于骨架支承式膜结构，其骨架最 大位移应符合有关骨架结构设计标准的规定。结构中各膜单元内 膜面的相对法向位移，不应大于膜单元名义尺度的1/15。 5.3.5在第类荷载效应组合下，膜面不得出现松弛。膜面的最 小主应力应满足下列要求 —强度折减系数;对于G类、P类膜材，一般部位取 1.0；节点和边缘部位取0.75；对于E类膜材，取 5=1.0; YR 膜材抗力分项系数；对于G类、P类膜材，第一类荷载 2.5。对于E类膜材，第类荷载效应组合时，非空 气支承式=1.8、空气支承式=1.4;第二类荷 载效应组合时，，=1.2。 5.3.4按正常使用极限状态设计时，膜结构的变形不得超过 式中：min一 在各种荷载效应组合下的最小主应力值； 预张力值的25%。 在第二类荷载效应组合下，膜面由于松弛而引起的褶皱面积 不得大于膜面面积的10%。 5.3.6膜结构的索在第一类荷载效应组合下均应处于受拉状态 在第二类荷载效应组合下，若索退出工作不应导致结构失效。 5.3.7空气支承式膜结构在第一类荷载效应组合下，可按内压不 变进行非线性分析；在第二类荷载效应组合下，气承式膜结构应按 5.3.7空气支承式膜结构在第一类荷载效应组合下，可 变进行非线性分析；在第二类荷载效应组合下，气承式膜结构应按 内压不变和内压变化两种假定分别进行非线性分析，气枕式和气 肋式膜结构应按内压变化进行非线性分析 5.4.1膜结构的裁剪分析应在初始形态基础上，在空间曲面上确 定膜片间的裁剪线，获得与空间曲面最接近的平面展开膜片。 5.4.2确定膜片间的裁剪线，可采用测地线法和平面相交法等。 5.4.3确定裁剪线时，宜考虑下列因素：裁剪线布置的美观性，膜 材的利用率，织物类膜材纤维方向与主受力方向的一致性， 4性的热前/ # 5.4.4膜结构的裁剪分析中应考虑初始预张力及膜材材料特性 的影响，确定膜片的收缩量，调整膜片的裁剪尺寸 6.1.1膜结构的连接构造应保证连接的安全、合理、美观。 6.1.2膜结构的连接构造应符合计算假定。连接构造偏心时，应 考虑其对拉索、膜材产生的影响。 6.1.3膜结构的连接构造设计应考虑施加预张力的方式、支承结 构安装允许偏差，以及进行二次张拉的可能性。 6.1.4有防水要求的连接构造，膜材连接处应具有可靠的水密 性。 6.1.5膜结构的连接构造应采取可靠措施防止膜材的磨损和撕 裂。 6.1.6膜结构中拉索的连接节点、锚锭系统与端部连接构造应按 现行行业标准《索结构技术规程》JGJ257的规定选用。 6.1.7膜结构的连接件应传力可靠，具有足够的强度、刚度和耐 久性。 6.1.8膜结构的压板板厚不宜小于6mm，固定螺栓间距不宜大 于200mm，加劲板间距不宜大于600mm。 6.1.9膜结构的连接件不应先于所连接的膜材、拉索或钢构件破 坏，并不得产生影响结构受力性能的变形。 6.1.10对金属连接件应采取可靠的防腐蚀措施。 6.1.1膜结构的连接构造应保证连接的安全、合理、美观。 坏，并不得产生影响结构受力性能的变形， 6.2.1膜材之间的主要受力缝应采用热合连接，其他连接缝可习 用粘结或缝合连接。 6.2.2膜材之间的连接可采用搭接或对接方式。搭接连接时，应 使上部膜材覆盖在下部膜材上（图6.2.2）。热合连接的搭接缝宽 度，应根据膜材类别、厚度和连接强度的要求确定，对G类膜材不 宜小于50mm，对P类膜材不宜小于25mm，对E类膜材不宜小于 10mm。 图6.2.2膜材的连接 1一膜；2一搭接缝；3一热合宽度；4一对接缝 6.2.3膜单元之间的连接可采用编绳连接L图6.2.3（a）」、夹具 连接图6.2.3（b）」或夹板连接L图6.2.3（c）」。 6.3.1膜在刚性膜脊处不设分片时，可采用图6.3.1所示构造。 不需要固定于支承钢结构时，可将主膜直接搁置于支承的钢管上 图6.3.1（a）；需要固定于支承钢结构时，可采用压板与固定底 板将主膜夹紧，并采用热合防水膜的方式L图6.3.1（b）」。 7一防水膜；8绳边；9一底板；10一压板 6.3.2膜在刚性膜脊处设分片时，可采用图6.3.2所示构造。在 压板与防水膜片之间充填高弹发泡材以避免螺栓对防水膜的损伤 图6.3.2（a）」；采用中间凹进的压板使固定螺栓的螺帽不突出压 板表面L图6.3.2（b）」；利用固定底板上焊接圆钢将主膜抬高，使 防水膜与主膜的高度平齐L图6.3.2（c）」；采用铝合金型材以避免 在膜材上并孔图6.3.2（d） （a）填充高弹发泡材 （b）采用中间凹进的压板 （d）采用铝合金型材 6.3.3膜在刚性膜谷处不设分片时，可采用图6.3.3所示构造。 膜谷的两侧受力基本相等时，可采用单排螺栓与底板进行固定图 6.3.3（a）；膜谷的两侧受力差异大时，宜采用双排螺栓与底板进 行固定[图 6. 3. 3(b)1。 （a）两侧受力基本相等时 （b）两侧受力差异大时 6.3.4膜在刚性膜谷处设分片时，可采用图6.3.4所示构造。有 天沟时可将分片设在天沟两侧L图6.3.4（a）」；无关沟时可在分片 处热合防水膜[图6.3.4（b）)。 图6.3.4膜在刚性膜谷处设分片的连接 主结构钢管；2一加劲板；3一立板；4一小钢管；5一绳边； 6一螺栓；7一主膜：8一防水膜：9一方管：10角钢 图6.3.4膜在刚性膜谷处设分片的连接 主结构钢管；2一加劲板；3一立板；4小钢管；5一绳边； 6一螺栓：7一主膜：8一防水膜：9方管：10一角钢 6.3.5单边膜与刚性边界的连接可采用图6.3.5所示构造。刚 6.3.5单边膜与刚性边界的连接可采用图6.3.5所示构造。刚 性边界的高点以及两侧可无组织排水，不设天沟[图6.3.5（a)； 主结构钢管侧面可设泛水板避免雨水沿钢管流下［图6.3.5（b)]； 刚性边界的低点宜采取有组织排水，设置天沟[图6.3.5（c)]。 图6.3.6单边膜与混凝土构件的连接 螺栓；3一绳边；4一夹板；5一紧固件；6一膜材；7 图6.3.6单边膜与混凝土构件的连接 板;2一螺栓;3一绳边：4一夹板；5一紧固件;6一膜材；7一衬垫：8一墙体 6.3.7膜结构杆顶部可采用图6.3.7所示构造。大、中型膜结 构可将膜顶与套管连接，通过螺杆张拉进行调节图6.3.7（a）； 小型膜结构可将膜顶连接到榄杆顶板上，采用调整螺栓孔位置的 方式进行调节图6.3.7（b）。 6.3.8ETFE气枕与刚性边界的连接可采用图6.3.8所示构造 ETFE气枕的外周边界宜采用铝型材固定，当考虑防止鸟类爪喙 破坏时，可设置防鸟支架及防鸟钢丝图6.3.8（a）；当考虑防结 露措施时，可采用带有冷凝水槽的节点[图6.3.8（b)1。 GB∕T 31069-2015 水暖管道配件 铜管路连接件【a)设置防鸟支架及防鸟钢丝 6.3.8ETFE气枕与刚性边界的连接 图6.3.9气承式膜结构的周边连接 1一内膜；2一外膜；3—角钢；4一绳边；5一锚栓；6一膜；7一橡胶垫 8一油浸木楔：9一铝合金铸件：10一混凝土 6.3.10气承式膜结构气密室出人口与主膜间应加设膜过渡 (图 6. 3. 10)。 《建筑工程大模板技术标准 JGJ/T 74-2017》图6.3.10气密室出人口处理 1一气承式膜结构；2一气密室；3一气密室出人口；4一膜过渡区 6.4膜与柔性边界的连接 6.4.1膜与柔性边界的连接可采用图6.4.1所示构造。钢索直 径较小时可采用膜套连接［图6.4.1（a）；钢索直径较大时，可通 过U形夹将固定膜的压板与钢索连接图6.4.1（b）1。