GB／T 5169.44-2013 标准规范下载简介

GB／T 5169.44-2013 电工电子产品着火危险试验 第44部分：着火危险评定导则 着火危险评定简介：

GB/T 5169.44-2013 是中国国家标准，全称为“电工电子产品着火危险试验 第44部分：着火危险评定导则”。这个标准主要针对电工电子产品的火灾安全性能进行评估和测试，旨在确保产品的使用过程中不会引发火灾，保障消费者的生命财产安全。

该标准的第44部分主要涉及“着火危险评定导则”，这是对产品着火危险进行系统评定的指导性文件。它详细规定了如何对产品的设计、制造、使用等各个环节进行风险评估，识别可能的火灾隐患，以及如何采取措施降低这些风险。评定内容可能包括但不限于产品的热特性、电特性、化学特性等方面。

着火危险评定简介通常包括以下几个步骤：

1. 风险分析：识别可能导致产品着火的所有潜在风险源，如电热过载、短路、化学反应等。

2. 危险评估：对每个风险源进行评估，确定其可能引发火灾的概率和后果严重程度。

3. 控制措施：根据危险评估的结果，设计和实施相应的控制措施，以降低火灾风险。

4. 评审与改进：定期对评定结果和控制措施进行评审，根据实际情况进行必要的调整和改进。

这份标准适用于各种类型的电工电子产品，包括家用电器、信息技术设备、电源设备等。制造商在设计和生产过程中，应遵循这份标准，以确保产品的消防安全。

GB／T 5169.44-2013 电工电子产品着火危险试验 第44部分：着火危险评定导则 着火危险评定部分内容预览：

暴露火源提供了儿乎所有的热能。因此可以根据暴露火源的热释放剖面图和走廊的热特性建立的 着火估计着火上部高温层的空间平均热条件（温度和热通量）。当导管暴露在走廊的热条件中时， 其分解率（质量损失率）可根据该的热通量评估值获得，而导管分解率实验室测量结果与施加的热 通量之间存在函数关系。一旦导管和其他燃烧物体的质量损失率已知，就能评定它们对燃烧流的相对 影响（不考虑该导管中导线的作用）

B.6.2建立暴露火源

为了从暴露火源中计算走廊的着火条件，可采用一个以计算机为基础的HARVARDV修订版消 防法规。该是模拟发展中的室内着火的许多类似方法之一，被称为“区域”，这种把着火状 态分成了三种独立的均质层：即羽流层、上升的上部高温层和温度较低的下层。哈佛法规用于计算投射 到标板上的辐射通量，标板则设置在上层的墙壁上。为了考虑火焰辐射对靠近火的导管的作用，将该导 管分成等长的15段（每段约长2m）计算火焰投射到每段中心的辐射量，然后将该值加到导管在上层接 受的热通量中。近火的导管，即距火在2m内的导管，受到显著的火焰辐射；剩余部分则几乎只受到上 层辐射。通常会进行两种计算：一种是针对墙面为16mm厚的石膏灰泥板走廊；一种是针对100mm 厚的混凝土砌块走廊。由于是在暴露火源中，上层的平均温度表示为时间的函数在图B.2和图B.3中 有显示。就上层的平均温度和与导管有关的辐射热负载两个参数来说，灰泥板结构都远远高于混凝土 结构（见图B.4和图B.5）。

GB∕T 18135-2000 电气工程CAD制图规则B.6.3预估导管的质量损失

B.7.1RPC存在与否的着火情况比较

分析得出RPC能被点燃，但为了在一旦被点燃后维持燃烧，一般需要由类似暴露火源的其他热源 提供热量。因此，本分析认为，只是在暴露火源还在燃烧时，RPC才在燃烧。那么，可对存在和不存在 RPC的两种着火结果进行比较

B.7.2RPC对温升作用的评定

B.73RPC对烟产物作用的评定

烟的光散射和光衰减特性降低了烟的能见度。下面给出近似的关系式： 3V

式中： D(t) 为时间t时见到反射光的近似距离，单位为米（m）； V 为走廊和凹室的容积，单位为立方米（m"）； M(t) 为时间t时已损失的家具的质量，单位为千克（kg）； M(t) 为时间t时损失的导管的质量，单位为千克（kg）； 为家具生成的烟的比消光面积，单位为平方米每干克（m/kg）； 。 为导管生成的烟的比消光面积，单位为平方米每千克（m²/kg）。 M:(t)和M。(t)的值可对图B.6或图B.7的曲线由零到所希望的任意时刻t求积分得到。比消光 面积值取自表B.1， 计算250s时的D(t)值是有用的，这是RPC在火灾中刚开始对烟有促进作用时间点。这样得出

为导管生成的烟的比消光面积，单位为平方米每千克（m/kg）。 M(t)和M。（t)的值可对图B.6或图B.7的曲线由零到所希望的任意时刻t求积分得到。比消光 面积值取自表B.1。 计算250s时的D(t)值是有用的，这是RPC在火灾中刚开始对烟有促进作用时间点。这样得出 的结果是0.09m。视力辅助逃生要求的能见度约为几米。因此，对于逃生来说，在RPC卷入火灾前， 仅由燃烧的家具产生的烟实际上已阻挡视线，凭视力直接逃生已经不可能。随后，无论是RPC还是家 具所产生的烟，对本身已达到了无法接受的高水平的烟模糊危害几乎不再有影响。

B.7.4RPC对毒性燃烧流产量作用评定

M·dt M.·dt 总FED： V.LCtso V·LCts0e

式中： 总FED 为时间t时能感受到烟致命的剂量分数； V 为走廊和凹室的容积； M,M 一 分别为到时间t时家具损失（燃烧）的质量和导管损失（燃烧）的质量； LCt5of，LCt50e 分别为用毒效试验测量法测得的由家具和导管所产生的烟的致命剂量。 M：和M。是对图B.6和图B.7的家具和导管的质量损失率曲线求积分获得。毒效值用NBS毒性 试验获得。图B.8和图B.9表明，对于混凝土和石膏灰泥板墙结构来说，毒性剂量FED的增长与时间 成函数关系。这两种情况下，中毒剂量都达到一个统一值，即代表暴露的生命在约600s时死亡。

表B.2建筑物走廊中出现高危情况的时间

表B.2列出了出现妨碍逃生条件的时间，即燃烧流达到致命温度或者致命毒性的时间。还给出了 烟完全变成不透明体从而妨碍直接凭视力逃生的时间。为了避免死于高热，室内人员应在起火后的 190s～220s内离开该走廊。事实上，也可以认为，为了避免被浓烟包围，宜在150s内完全撤离。 从图B.8和图B.9可以看出，当在600s达到致命的FED时（即：FED等于1时），导管所起的作用 仍然非常小。在1200s（即20min)以后，导管对中毒危险所起的作用，对混凝土墙来说约为7%，对石 灰泥墙来说则约为23%。因此，在整个研究阶段，导管对毒性燃烧流产量所起的作用很小，只有在暴 露的生命已经吸收了家具燃烧产生的燃烧流致命剂量后，甚至热状态达到致命程度后，才会变得相对 重要。

B.8.1意义和精密度

尽管上述走廊火情有许多潜在性变化，其仍能表明：只要合理选择假定条件，就可能产生类似上述 情况的或比上述情况存在更小危害后果的代表性情况的结果。首先值得注意的一种变化是，火灾可能 在比假设的30m走廊更小的空间内发生。在这种情况下，走廊上层的温度更高，致使导管更迅速地分 解。同时，燃烧的家具产生的烟将更浓，甚至死亡发生的时间也比在上述火情预估的10min更早。在 所讨论的走廊中，温度在起燃约200s（即3.5min)后达到致命水平的300℃。温升越快，热致死出现越 早，正如在较小的隔间内会出现这样的情况。毒性效果也是一样。因此，很难理解小房间能如何显著地 改变暴露于这种火灾中不幸者的死因。 如果火灾起始于走廊中的一个房间，而不是走廊，则可使用同样的论据。在这种情况下，可能发生 轰燃，但在该房间中附加的导管量（约1.3m）可忽略不计。走廊中的导管将暴露在由房间流出的高温 气体中，并产生相应的分解。然而，房间门会把火灾的大小限制在与走廊中自由燃烧家具差不多相同的 规模，因此，走廊的热条件不会与本试验预测的热条件有明显不同。室内增加的燃料负载将使这场火灾 持续的时间长于走廊单件家具形成的火灾，但其毒性作用则不如后者，这是因为尽管室内燃料在整个火 灾期间持续产生，但也仅会维持约500s。可以认为，被视为暴露的导管实际上常常被墙或天花板的面

」导管的套人，直到室内的火元全谷障该房日 为止， 。另外，这是在导管陷人火灾之前得出的。鉴于任何毒效 进行本分析时似乎还不存在许多现代消防安全设备，因而其产生的环境可能比实际情况更严醋 尤其当这种分析是在以下假设条件下进行的（其中有许多假设与平常的实际情况相反）： 没有任何自动喷水灭火装置或其他灭火装置可在早期阶段阻止火势的发展； 没有任何探测装置确保预警火灾 没有对放热率或作为建筑物一部分使用的各种物品的燃料负载予以任何限制； 假定RPC被安装在可直接暴露于火中的地方，但事实是它常被安装在石育灰泥板墙或某些类 似隔板后面。

在把本部分的方法应用于RPC时，得出下列结论： ）一场严重的火灾必然会涉及相当数量的导管； b）在火情研究情况下，如果人是毫无防护地暴露在火中，则在导管本身被卷人之前，暴露火源就 足以致人于死地； 导管即使在暴露火源熄灭后还不停止燃烧，但其对暴露于火中的人受到的总毒性作用还是很小。 单位为毫米

《沥青加铺层用聚合物改性沥青抗裂贴 JT/T971-2015》图B.1导管铺设简图

走廊上层温度（混凝士墙

图B.3走廊上层温度（石营灰泥板）

图B.4在离导管2m处测得的热通量（混凝土墙）

图B.5在离导管2m处测得的热通量（石膏灰泥板）

图B.7家具和导管的质量损失率比较（石膏灰泥板）

图B.8导管暴露致使毒性相对增加（混凝士墙）

《烧结厂设计规范 GB50408-2015》图B.9导管暴需致使毒性相对增加（石高灰泥板）