SY／T 7395-2017标准规范下载简介
SY／T 7395-2017 柱稳式平台圆柱壳结构稳定性设计简介：
SY/T 7395-2017是石油天然气行业标准，全称为"柱稳式平台圆柱壳结构稳定性设计"。这份标准主要规定了柱稳式平台圆柱壳结构在设计过程中的稳定性要求和计算方法，确保平台在各种工况下，尤其是风、浪、流等环境荷载作用下，能够保持稳定，避免结构破坏，保障人员和设备的安全。
以下是这份标准的一些主要内容简介：
1. 适用范围：标准适用于海洋石油天然气开发中，使用柱稳式平台的圆柱壳结构的设计。
2. 设计原则：遵循“安全、经济、可靠、适用”的原则，充分考虑平台在各种工况下的稳定性。
3. 设计方法：标准提供了详细的计算方法，包括结构的静力分析、动力分析，以及稳定性分析。这些分析旨在确定结构在各种荷载下的应力状态、变形情况，以及抵抗倾覆、滑移等失稳的能力。
4. 材料和制造要求：标准也对圆柱壳结构的材料选择、制造工艺、检验方法等进行了规定，以保证结构的强度和耐久性。
5. 环境条件：标准考虑了各种环境因素，如风速、浪高、水流速度等，要求设计必须能应对这些环境条件下的挑战。
6. 安全系数与极限状态设计：标准规定了结构的安全系数，以及在极限状态下结构的设计要求，以保证在最不利情况下，结构仍能保持稳定。
总的来说，SY/T 7395-2017是指导柱稳式平台圆柱壳结构设计的重要依据，通过遵循这份标准，设计者可以确保平台的安全性和耐久性。
SY／T 7395-2017 柱稳式平台圆柱壳结构稳定性设计部分内容预览：
6.3.2外部压力（N/N。=0或0.5）
a）弹性届曲应力（有或无端部压力）：
GB∕T 37247-2018 光催化材料及制品抗真菌性能测试方法及评价其中Kac由公式（98）得到。
式中： 当为径向压力时，k=0静水压力时，k=0.5
PeoRo KeG FreG 或 FheG = OeG
PeoRo Ke FreG 或 FheG = OeG
SY/T73952017
R。至有效截面型心的半径； R。圆柱壳外径； I.—有效截面的惯性矩，通过如下公式计算得到
Ier = I + AZ2 Lt+Lt A +L.t12
Z一壳体板厚中心线至环向筋中心的距离（向外为正）。 当M,>1.56时，L取1.1(Dt)0.5+t；当M≤1.56时，L取L。修正值n选取公式（17）中得 到最小PeG的n值；n的最小值为2，对于大多数壳体则不大于10。产生最小压力的n可能为非整数。 PeG应由反复计算最终确定。 b）缺陷系数：对于满足第12章制造公差的结构，缺陷系数统一取常值αe=0.8。 c）非弹性屈曲应力：按照第7章选取塑性折减系数对弹性屈曲应力进行折减而得到非弹性屈曲 应力。 d）失效压力：
由以上a)，b)，c）得到本公式的相关参数。
6.4纵向筋及正交加筋的圆柱壳的局部屈曲
PG = nαeG PG
PaG = neG Ped
本节中的公式以满足第9章中对于纵向筋紧凑截面要求为前提，对于不满足紧凑截面要求的 吉构采用在附录注释中的另一方法。
6.4.2轴向压力或弯矩（N.=0）
为了使纵向筋对提高圆柱壳的抗屈曲能力有效，需要对其进行合理的布置，以满足M。<15和 的要求。当M。>15或b>2L时，在计算屈曲应力时应忽略纵向筋的作用；但在考虑部分轴向 为应力时，则应考虑纵向筋的作用。 a）弹性屈曲应力：
屈曲系数Cx由结构弯曲曲率M。得到：
其中，纵向筋间距b定义为元D/N；当满足本标准公差要求时，缺陷折减系数αx可取1。 b）非弹性屈曲应力：按照第7章选取塑性折减系数对弹性屈曲应力进行折减而得到非弹性屈曲 应力。
6.4.3外部压力（N./N=0或0.5）
SY/T 73952017
当0.5N。（N。为纵筋数）大于无纵向加强筋圆柱壳环向屈曲波数时，纵向加强筋圆柱壳的局部屈 曲压力大于类似无加强筋或只有环向筋的圆柱壳结构，前提是假设相邻两个纵筋间壳体在屈曲时形成 半个屈曲波形。在纵筋抗扭刚度足够大时，在两个纵筋间形成一个完整的波形会导致结构抗屈曲能力 的增强，这种可能导致屈曲压力的增加不在本章节考虑范围之内。 a）弹性屈曲应力（有或无端部压力）：
属曲系数Ca由下式得到
[1 +(L, / b)2 0.011M3 (αoL) (L, / b) 0.5[1 + (L, / b)2
当纵向筋间距足够大且横纵比非常小的时候，最小屈曲波数（n）对应的无加筋圆柱壳的屈曲系 数会比按照上式计算所得要大。在这种情况下，圆柱壳应被看作无加筋壳体，并按照5.1.2的规定计 算得到屈曲系数。 b）缺陷系数：通过实验得到纵向加筋圆柱壳不需要缺陷折减系数，因此αeL=1。 c）非弹性屈曲应力：按照第7章选取塑性折减系数对弹性屈曲应力进行折减而得到非弹性屈曲 应力。
6.5纵向筋及正交加筋的圆柱壳的环间屈曲、依据正交各向异性板壳理论的正交加筋的圆柱壳的整
纵向筋及正交加筋的圆柱壳的环间屈曲、依据正交各向异性板壳理论的正交加筋的圆柱壳的
环间屈曲及整体屈曲的理论弹性屈曲载荷由以下正交板壳方程「公式（24)计算得到。圆柱壳 单位长度的弹性屈曲载荷由Ni,定义，其中i表示应力方向，j表示屈曲模式，当j=B时为环间屈曲， =G时为整体屈曲。对于环间屈曲，假定圆柱壳长度等于环间距离，即L,=L；对于整体屈曲，假定 圆柱壳长度等于两个横向舱壁间的距离，或者两个足够强的可等效为横舱壁的环向筋间的长度。 如果环筋及纵筋间距布置得不够紧凑，壳体本身将对结构的抗屈曲能力起主要作用，此时公式 24）中的刚度系数（Ex，E，Dx，Dx，De，Gx）将由有效宽度与纵筋间距的比值进行修正。方程中的 L。及b分别代表纵向及环向的有效壳体宽度。当L。 SY/T 73952017 An=E () +G. ( 中的Y值需要按照不同的载荷工况由下文得到 6.5.2轴向压力或弯矩（N=0) SY/T73952017 环间届曲及整体屈曲在纵向的弹性屈曲应力由公式（26）及公式（28）确定，其中Nx，由公式 24）得到。值Y，L。，t间关系适用于环间屈曲及整体屈曲。当b。 Y=(m元 / L,) =A+bt b L=L 6.5.2.2环间屈曲 a）弹性屈曲应力：用如下关系及系数Y，L。，t，共同确定环间届曲应力。 a）弹性屈曲应力：用如下关系及系数Y，L，t，共同确定五 j=B,A=I=J=O,L=L. 当FxeB>F,时，由F替代FxB，因此b=1.9t（E/F)）2≤b。 公式（25）及公式（26）可能需要迭代确定。 b）缺陷系数： j=B,A=I=J=0,L,=L j=B,A=I=J=0,L=L j=B,A=I=J=0,L=L b, =1.9t /E / FxeB ≤b N xeB FxeB = QxB 0.65 A, ≥0.06 αxB ax A < 0.06 c）非弹性屈曲应力：按照第7章的规定选取塑性折减系数对弹性届曲应力进行折减而得到非弹 性屈曲应力。 6.5.2.3整体屈曲 ）弹性屈曲应力：用如下关系及系数Y，L。，tx，共同确定整体屈曲应力。局部屈曲应力FxcL由 公式（20）和公式（50）得到，整体屈曲应力FxG由公式（28）和公式（50）得到，同时将 F和FG代人公式(27)。 SY/T 73952017 。=b/Fxel./FxcG≤b N xeG FxeG = αxG b。=b/FxeL / FxcG ≤b 公式（27）和公式（28）可能需要多次迭代确定。 b）缺陷系数：αxG由公式（14）得到。 c）非弹性届曲应力：按照第7章的规定选取塑性折减系数对弹性届曲应力进行折减而得到非 性屈曲应力。 6.5.3外部压力（N,/N=0或0.5) 环间屈曲及整体屈曲在环向的弹性屈曲应力由公式（29）及公式（30）确定，其中Nei由公式 (24）得到。值Y，t.由下式得到并适用于环间屈曲及整体屈曲 其中对于径向压力k=0，对于静水压力k=0.5。 6.5.3.2环间屈曲 L,= L L=L,b=b NeeB KoL FreB 或FheB=OeB B, A,=I,=J,=0, L,=L L=L,b=b NeeBKel FreB 或FheB = OeB KeL由公式（99）确定。 b）缺陷系数：αB=1.0。 e）非弹性屈曲应力：按照第7章的规定选取塑性折减系数对弹性屈曲应力进行折减而得到非 性屈曲应力。 6.5.3.3整体屈曲 L=1.56(Rt)/2≤L,，b,=b FreG 或 FheG = αeG NecGKeG =U, L,=1.56(Rt)/2≤L,,b=b NeGKo FreG 或 FheG = αeG SY/T 73952017 b）缺陷系数：αeG=0.8。 c）非弹性届曲应力：按照第7章的规定选取塑性折减系数对弹性屈曲应力进行折减而得到非弹 性属曲应力， 6.6纵向筋及正交加筋的圆柱壳的环间屈曲一 6.5介绍的纵向筋及正交加筋的圆柱壳的坏间屈 但当纵向筋的数量小于3n时并不适用。在本章中对于不满足以上要求的结构的屈曲应力的计算提供 一种替代方法，环向筋的尺寸由6.3中对于环向筋圆柱壳的公式确定。 6.6.2轴向压力或弯矩（N。=0） 对承受轴向力或弯矩的圆柱壳，下文中用于确定环间屈曲载荷和应力的方法虽然复杂和穴长， 但是结果与实验所得非常吻合。此方法是按照附录参考文献[3]中Faulkner及其他作者提供的方法 得到的。 a）弹性届曲应力：环向筋加强圆柱壳弹性屈曲应力FeB，接近等于壳体板格屈曲应力和考虑有 效宽度壳体的纵筋柱状屈曲应力之和。 αC.由公式（42）得到，其他值由以下公式得到： β =αLC,E2t / D 元EI FxeB 1 + A. / bt (b.1 + A)L) 。=1, + AZ bL + A+bt12 = JF, /o O, = Bpn xel 0.605E2t/D M。≥3.46 OxeL 3.62 +0.0253M E2t/D Mg<3.46 M? 《电工用铜、铝及其合金扁线 第2部分：铜扁线 GB/T5584.2-2009》0.605E2t/D M。≥3.46 OxeL 3.62 +0.0253M E2t/D Mg<3.46 M SY/T 73952017 其中对于连续填角焊结构c=4.5。 αxLC由公式（42）得到： 当M,<3 : 2015年一级建造师《建设工程项目管理》考点手册xLC,=0.33 +160(Mx)~ /[200+0.5(D / t) αxC=0.33+160(Mx）/200+0.5(D/t) αxC=350(M)0/200+0.5(D/t)