DL／T 5555-2019标准规范下载简介

DL／T 5555-2019 海上架空输电线路设计技术规程简介：

DL/T 5555-2019《海上架空输电线路设计技术规程》是中国电力行业针对海上架空输电线路设计的一项重要技术规范，它为海上输电线路的规划、设计、施工和运行提供了科学、合理、安全的技术依据。此规程的发布和实施，旨在提升我国海上输电线路的建设水平，保障电力系统的安全稳定运行，同时适应新能源发展的需求，推动海上风电等清洁能源的利用。

该规程主要涵盖了以下内容：

1. 总则：明确了规程的适用范围、设计原则和依据等基础内容。 2. 设计条件：规定了海上架空输电线路设计所需考虑的各种环境条件，包括气象、海洋、地质等。 3. 线路路径：详细描述了线路路径的选择原则和方法，以实现线路的经济性、安全性与环境适应性。 4. 杆塔与基础：对杆塔的类型选择、结构设计、基础形式等进行了规定，以确保杆塔的稳定性。 5. 导线与避雷线：规定了导线与避雷线的选型、安装等技术要求，以确保电力传输质量和安全性。 6. 电气部分：包括了绝缘配合、过电压保护、接地系统等电气设计内容。 7. 施工与验收：规定了施工过程中的技术要求和验收标准，确保工程质量和安全。 8. 运行与维护：提供了线路运行管理与维护的指导，保证线路的长期稳定运行。

这份规程的发布，对于规范和提升我国海上输电线路的设计水平，推动海上电力工程的发展，具有重要的指导意义。

DL／T 5555-2019 海上架空输电线路设计技术规程部分内容预览：

5.2.1海上架空输电线路应架设双地线。杆塔上地线区

5.2.T海上架空输电线路应架设双地线。杆塔上地线对边导线 的保护角，对于单回路，330kV及以下线路的保护角不宜大于 15°.500kV线路的保护角不宜大于10°；对于同塔双回或多回路， 110kV线路的保护角不宜大于10，220kV及以上线路的保护角 均不宜大于0°。

5.2.2海上架空输电线路杆塔的接地.应采用四点

JC∕T 2205-2014 石英玻璃术语空输电线路杆塔应充分利用直接埋入地中或水中的自然

5.3.1海上架空输电线路金具应采取防腐措施，导线、地线线夹 应采用铝合金材质。

5.3.2海上架空输电线路导线绝缘子应采用双联或多联纟

5.3.3地线绝缘应采用双联绝缘子串。

5.3.4悬垂、耐张绝缘子串两侧端头的绝缘子连接金具，应考虑 预留安装孔，用于安装卡具·方便线路运维期间的绝缘子更换。

施工架线过程中，导线、地线悬空后，必须及时安装防振装 在无防振装置的情况下超过12h。 放线过程应避免导线、地线落入海水中。

5.4.2放线过程应避免导线、地线落入海水中。

6.1.1海上架空输电线路杆塔规划应符合下列规定：

1杆塔和基础选型应根据工程实际情况进行综合技术经济 比较，合理规划杆塔形式； 2单回路杆塔导线可水平排列，也可三角排列；双回路或多 回路杆塔导线可垂直排列，也可三角排列，或组合排列； 3对大档距杆塔，导线、地线采用垂直排列时，除按现行国家 标准《110kV～750kV架空输电线路设计规范》GB50545、现行行业 标准《110kV～750kV架空输电线路大跨越设计技术规程》DI./T 5485进行校验，塔头各挂点位置的水平偏移距离尚不宜小于1.5m。 6.1.2结构选型应符合下列规定： 1对海上普通线路可采用角钢塔，对跨越塔宜采用钢管塔： 塔高与根开之比取4～6； 2除特殊情况外，海中杆塔不宜采用拉线塔。 6.1.3对耐腐蚀有特殊要求或处于侵蚀性介质环境中的承重结 构，可采用Q235NH、Q355NH和Q415NH牌号的耐候结构钢 其质量应符合现行国家标准《耐候结构钢》GB/T4171的规定

6.2杆塔钢结构防腐蚀

6.2.1海上架空输电线路杆塔应采取有效的防腐蚀措施，防腐蚀 系统的设计使用年限宜与输电线路的设计使用年限相适应。 6.2.2海上架空输电线路应按表6.2.2进行部位划分，杆塔钢结 构部分宜位于大气区。

6.2.2海上架空输电线路部位划分

注：170值为设计高水位时的重现期50年H1%（波列累积频率为1%的波高）波 峰面高度。 2当无掩护条件的结构无法计算设计水位时，可按天文潮位确定结构的部位 划分。

6. 2. 3大气区腐蚀种类应按表 6. 2. 3 进行划分

3大气区腐蚀种类应按表 6. 2. 3进行划分。

表 6. 2. 3 大气区腐蚀种类

注：在沿海区的炎热、潮湿地带.质量或厚度损失值可能超过（5一M种类的界限。

6.2.4除采用耐候钢材外，海上架空输电线路杆塔钢结构均 行热浸镀锌、热浸镀铝、热浸镀锌铝合金防腐，镀层厚度和质 符合现行行业标准《输电线路铁塔防腐蚀保护涂装》DL/T 的相关规定。

6.2.5根据使用环境的不同，海上架空输电线路钢结构应采用分

级防腐措施。对中、高盐度区，可采用但不限于增加镀层厚度 加腐蚀裕量、复合涂料保护等加强防腐蚀措施。

有良好的相容性；涂层涂料应与封闭涂层涂料有相容性，并应 好的耐蚀性。大气区钢结构外表面涂层推荐配套体系见表6.2

6.2.6大气区钢结构涂层配套体系

现行国家标准《漆膜耐冲击测定法》GB/T1732的规定。涂料具 本性能要求应符合现行行业标准《公路桥梁钢结构防腐涂装技术 条件》T/T722的相关规定。 6.2.9涂装前应对钢材镀锌层表面进行除油、除盐分、除锈和除 尘清理，处理后的锌层厚度不应小于设计厚度，表面粗糙度宜为 Rz10μm～30um。涂料宜在表面清理完成后4h内施工于准备涂 装的表面上；当所处环境的相对湿度不大于60%时，可以适当延 时，但最长不应超过12h。 6.2.10涂料涂装要求、现场涂装质量要求应符合现行行业标准 《输电线路铁塔防腐蚀保护涂装》DI/T1453的相关规定。 6.2.11对海上架空输电线路杆塔钢结构的腐蚀状况及防腐蚀效 果宜定期进行巡视检查和定期检测，

6.2.10涂料涂装要求、现场涂装质量要求应符合现行行业

6.3构件计算与构造要求

1圆钢管受压构件的外直径D与壁厚T之比不宜超过90 （235/f），f为钢材屈服强度。不满足上述要求时，钢材强度设计 直应予以折减或对钢管进行加劲。 2轴心受压圆钢管的稳定性计算应符合下式要求：

f，)时取1.0,否则按本条第3款计算； A一构件毛截面面积（mm²）； f：一钢材强度设计值（N/mm²）。 构件毛截面面积A取值原则如下：对设置纵向加劲肋且其数 量不小于1.29VD/T的加劲钢管，构件毛截面面积A可计入纵

肋面积，否则不应计入纵肋面积。 3当径厚比大于90（235/f,）时，压杆稳定强度折减系数x 应符合下列规定： 1）无纵向加劲肋的空钢管或均布纵向加劲肋数量小于 1.29VD/T的加劲钢管，其压杆稳定强度折减系数可按 下式计算：

武中：入。 界限相对长细比,入。=6.26√f,/E;； 入加劲钢管相对长细比，入=√,/x.cr； ×.ccr一加劲钢管完善构件的弹性稳定承载力（N/mm²）。 加劲钢管完善构件的弹性稳定承载力。xesr可采用有限元弹 生稳定分析结果，也可按照附录A的简化方法近似确定

加劲钢管完善构件的弹性稳定承载力（N/mm） X.Sc 加劲钢管完善构件的弹性稳定承载力。xesr可采用有限元弹 原定分析结果，也可按照附录A的简化方法近似确定。

6.3.2大直径加劲焊接球节点的设计应符合下列规定：

1材质宜采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700规定 的Q235B或《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q345B、 Q345C钢材。 2当焊接空心球的外径与壁厚的比值大于35时，宜在球体 内设置纵向和横向加劲助，纵向和横向加劲肋分隔后的四方形格 块，其最大边长lmax与空心球的壁厚to之比，应满足下式

max 235 ≤40 to fy

加劲高度应满足0.05

NQ=N十N2 N1 = 5i52(0. 20 + 0. 38D/DQ)元tQDf 900mm≤D≤2000mm

o=T+T2 (6. 3. 2 T, =(0.42 +0.616 D πtQDf,900mm≤Dα≤2000mn

T2 = 0. 052 "bhbth,Da BD

1当钢管焊接相贯节点承载力难以满足承载要求时，可采用 加劲相贯节点。K形加劲相贯节点的加劲措施包括在支管焊接 环板，主管、支管间焊接节点板，主管焊接鞍板或环板。X形加劲 相贯节点的加劲措施包括在支管焊接环板，主管、支管间焊接节点

谋接鞍板或环板，如图6.3.3所

2加劲相贯节点承载力按下列规定计算或取值，其适用条 件：0.2<<1.0、且支管不宜搭接，30≤D/T≤100，d/t≤60，30 ≤0,30≤,45≤,≤90°,D/T≤50 时 0,取 45,B/D≤4. 0,Lg^ H<2.5（β为支管外径和主管外径之比，d、t分别为支管的外径 和壁厚，D、T分别为主管的外径和壁厚，B为节点板长度，0.和 分别是受压支管和受拉支管轴线和主管轴线的夹角，.是扇形鞍

板的圆心角，L.和H。分别为节点一侧的节点板宽度和高度）。节 点板厚度不应小于支管壁厚，环板宽厚比不应大于15V235/f， 且厚度不宜小于主管壁厚。 3K形加劲相贯节点受压支管在管节点处的承载力设计值 NK应按下式计算：

式中：N一一K形相贯节点承载力设计值（N）； N一一加劲部件承载力设计值（N）。 K形相贯节点承载力设计值按普通相贯节点计算其受压支 管在管节点处的承载力。按节点板连接钢管节点计算鞍板的承载 力M.，则K形加劲相贯节点的加劲部件承载力设计值应按下式 计算：

4K形加劲相贯节点受拉支管在管节点处的承载力设计值 NK应按下式计算：

Nk sing. NK = sind.

5K形加劲相贯节点的支管环板按照其承载力设计值不小 于1.5M./B进行校验。 6KK形加劲相费节点的受压支管或受拉支管在管节点处 的承载力设计值应等于K形节点相应支管承载力设计值的 0.9倍。 7X形加劲相贯节点受压支管或受拉支管在管节点处的承 载力设计值N应按下式计算：

中：NiX形相贯节点承载力设计值（N）； NP一加劲部件承载力设计值（N）。 X形相贯节点承载力设计值按普通相贯节点计算其支管在管

节点处的承载力。按节点板连接节点计算加劲部件的承载力设计 综合环境提升工程招标文件与清单，此时应计入主管两侧的加劲鞍板或环板。 8X形加劲相贯节点需满足α.≤1.0，X形加劲相贯节点计 算参数α按下式计算：

NP'L. ag Npr H.

式中:NP、Nr 分别为X形加劲相贯节点一侧的主管环板和 支管环板的承载力设计值（N）：

支管环板的承载力设计值（N）； L一一节点单侧的节点板宽度（mm）; H，·一节点单侧的节点板高度（mm）。 9 加劲相贯节点承载力的轴力影响系数出应按下式计算：

式中：f,一主管钢材的屈服强度（N/mm²）; α一节点两侧主管轴心应力的较大绝对值（N/mm²）。 10在支管压力作用下的加劲节点板稳定性验算，应按照现 行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的相关规定执行。

6.4.1对位于海中或难以设置临时拉线的耐张塔，应按耐张塔单 侧导线、地线紧挂线操作GB∕T 26759-2011 中央空调水系统节能控制装置技术规范，对侧无临时拉线的安装荷载工况进行校 核验算。