GB／T51390-2019标准规范下载简介
GB／T51390-2019 核电厂混凝土结构技术标准及条文说明简介：
GB/T51390-2019《核电厂混凝土结构技术标准》是中国国家标准化管理委员会于2019年发布的一项重要技术标准，旨在规范和指导核电厂混凝土结构的设计、施工、检验和维护工作，确保核设施的安全、可靠和长寿命运行。这份标准的制定，充分借鉴了国际先进的核安全理念和技术经验，同时结合了中国核工业的实际情况。
该标准主要包括以下几个方面的内容：
1. 总则：规定了标准的适用范围，引用标准，以及一些基本术语和定义。
2. 设计要求：包括结构设计、材料选择、施工图设计等，强调了安全性、可靠性和经济性的统一。
3. 施工技术：规定了混凝土浇筑、养护、缺陷处理等施工操作要求，确保施工质量。
4. 检验与试验：对混凝土的性能检验、结构的无损检测、耐久性试验等提出了具体要求，以确保结构的性能和安全。
5. 运行维护：对混凝土结构的运行监控、定期检查、维修保养等提出了指导，延长结构使用寿命。
6. 应急响应：考虑到核设施的特殊性，标准还包含了混凝土结构在事故情况下的响应和处理要求。
7. 材料和试验方法：对涉及的混凝土材料、试验方法做了详细规定，确保使用的材料和试验结果准确可靠。
"条文说明"部分则对标准中的每一项要求进行了详细的解释和说明，帮助理解和执行标准，是标准的重要组成部分。
这份标准的出台，对于提升中国核电厂混凝土结构的设计水平、施工质量，保障核设施的安全稳定运行具有重要意义。同时，也是推动我国核能产业技术进步，实现核能安全、高效、可持续发展的重要措施。
GB／T51390-2019 核电厂混凝土结构技术标准及条文说明部分内容预览：
式中：V。一一百年一遇的3s平均最大风速（距地面以上10m高度 处阵风）。 2风荷载标准值W应按下式计算：
式中：us 风荷载体型系数； βz一高度处的风振系数。 s、μβ按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 取值。
5.2.13设计基准龙卷风荷载W.应行
1确定龙卷风参数时，龙卷风的分级遵循现行核安全导则的 规定，设计基准龙卷风等级根据厂址条件确定； 2龙卷风效应包括：风压荷载Ww、压差荷载W。、龙卷风引 起的飞射物荷载Wm标准下载，龙卷风效应取值可按现行行业标准《核电 安全相关土建结构抗龙卷风设计规定》NB/T20360确定。
暴露在飞射物范围内的厂房结构应考虑飞射物作用，P 射物产生的撞击荷载包括反应堆厂房中由控制棒或阀门部 出引起的荷载、乏燃料罐坠落引起的荷载等。
5.2.16外部飞射物引起的荷载A3应根据厂址调查确定， 切资料，可按现行行业标准《核电厂厂房设计荷载规范》 20105确定。
5.2.18 由施加预应力产生的何载下，其值根据预应力筋的张拉 控制应力及预应力损失计算确定
5.3承载能力极限状态的荷载组合
安全亮亮体承载能力极限状态的何载组合 5.3.1安全壳壳体按承载能力极限状态下的效应设计值S.应根 据下列荷载组合确定： 1施加预应力前：
2正常运行加严重环境：
D+1.3L+F+G+T。+1.5W+R。+P
1.4D+1.7L+1.7W
3正常运行加极端环境：
3正常运行加极端环境：
6异常运行加极端环境： D+L十F+G+P+T.+E2十R.+R 7异常运行加内部飞射物：
正常运行加外部飞射物
D十L十F+G+T。十E2十R。十P D+L+F+G+T。+W.+R。+P
D十L+F+G+1.5P.+T.+R D+L+F+G+P.+T.+1.25R
D+L+F+1.25G+1.25P,+T,+R
+L+F+G+P,+T,+R,+A
+L+F+G+T.+R.+P.+A2 D+L+F+G+T+R.+P+A
注：当需要确定安全壳与其相邻或相接的管线和设备可能的相互影响时，应考虑 安全壳的位移，安全壳壳体位移计算时，第5.3.1条及第11.3.1条所示的荷载 效应组合中的所有荷载效应分项系数均取为1.0。 5.3.2本标准第5.3.1条所列各种荷载效应组合中的任何一种 荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷 载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。 5.3.3本标准第5.3.1条组合中，除非经时程分析确认可取较低 的值外，Pa、T.、R、R.应取最大效应值。
注：当需要确定安全壳与其相邻或相接的管线和设备可能的相互影响时，应考虑 安全壳的位移，安全壳壳体位移计算时，第5.3.1条及第11.3.1条所示的荷载 效应组合中的所有荷载效应分项系数均取为1.0。
应根据下列荷载组合确定
1.4D+1.7L+1.4F+1.7(G+R.+P）
1.4D+1.7L+1.4F+1.7(G+R。+P)
1.05D+1.3L十1.05F十1.05T。十1.3(G+R。十P）
3正常运行加严重环境：
D+1.3L+F+G+T。+1.5E,+R。+P
4正常运行加极端环境：
D+L+F+G+1.5Pa+Ta+R D+L+F+G+P.+T.+1.25R D+L+F+1.25G+1.25P.+T,+R
7异常运行加极端环境：
8正常运行加外部飞射物
D+L+F+G+T。+E2+R。+P D+L+F+G+T。+W.+R。+P
O+L+F+G+T。+E+H D+L+F+G+T.+W+H
D+L+F+G+P.+T +E,
D+L+F+G+T+R.+P+A 0+L+F+G+T。+R.+P.+A3
+L+F+G+T。+R。+P,+A
D+L+F+G+T。+R。+P+A3
5.3.5本标准第5.3.4条所列各种荷载效应组合中的任何一种 荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷
荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷
载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。 5.3.6本标准第5.3.4条组合中，除非经时程分析确认可取较低 的值外，Pa、Ta、Ra、R应取最大效应值。 Ⅲ其他核安全相关混凝土结构承载能力极限状态的荷载组合 5.3.7核安全相关混凝土结构按承载能力极限状态下的效应设 计值S.应根据下列荷载组合确定： 1正堂运行
正常运行加严重环境：
5异常运行加严重环境
6异常运行加极端环境：
正常运行加内部飞射物：
1.4D+1.7L+1.7R。 1.05D+1.3L+1.05T。+1.3R。
D+L+T.+R.+E D+L+T.+R.+W
D+L+T+R.+P+R+E
D+L+T.+R.+A
D+L+T。+R。+A2 D+L+T。+R。十A3
应考虑附加的荷载效应组合，用该项极端环境荷载效应代替式（5.3. W.
5.3.8本标准第5.3.7条所列各种荷载效应组合中自
荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷 载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。
5.4正常使用极限状态的荷载组合
5.4.1安全壳筏形基础正常使用极限状态的荷载组合，应根据正 常使用极限状态的要求验算正常运行工况下的变形，按本标准第 5.3.4条中各种荷载效应组合进行计算，此时荷载效应分项系数 均取1。
5.4.2其他核安全相关混凝土结构正常使用极限状
合，应根据正常使用极限状态的要求验算正常运行工况下的 按本标准第5.3.7条中各种荷载效应组合进行计算，此时 应分项系数均取1。
5.4.3其他核安全相关混凝土结构正常使用极限状态
按正常使用极限状态的要求进行受力裂缝验算时的效应设 S，应根据下列荷载组合确定：
结构整体稳定性验算的荷载
5.5.1混凝土结构应根据功能要求按式（3.3.2）进行抗滑、抗倾
5.5.1混凝主结构应根据功能要求按式（3.3.2）进行抗滑、抗倾 覆和抗浮整体稳定性验算。
D+L+W D+L+E D+L+W. D+L+E,
宜按构件受力组合不利的原则采用。体型复杂时，应考虑风向角
6.2.1结构整体分析时，宜采用空间有限元，并考虑结构单
6.2.1结构整体分析时，宜采用空间有限元，并考虑结构单 元的弯曲，轴向剪切扭转等变形对结构组合内力的影响
1墙、板、基础、壳等二维构件的中轴面宜取截面中心线组成 的平面或者曲面，梁、柱、杆等一维构件宜取截面儿何中心的连线； 2梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度 的中心距或净距确定，并应根据支承点的连接刚度或支承点反力 位置加以修正； 3梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的冈 度时，在计算中可作为刚域处理。 6.2.3当地基条件对结构的内力和变形有显著影响时，结构分析
6.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能
6.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能 力极限状态作用效应的分析
6.3.2 结构构件的刚度可以按下列原则确定： 1 混凝土的弹性模量应按本标准第4.1.1条确定； 截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算： 3 端部加腋的杆件应考虑其截面变化对刚度的影响： 4 对于构件的截面刚度，宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的 影响； 5构件刚度假定应在单一工况的结构分析中保持一致。
6.3.3结构分析时，二阶效应若显著增大作用效应时
混凝土结构在轴向荷载作用下的二阶效应可采用有限元分析
方法计算，并应考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响，也可采用 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定的简化方 法计算。
6.4塑性内力重分布分析
《通信传输线路共建共享技术规范 GB/T51217-2017》5.4.1结构的塑性内力重分布分析方法可用于承载能力极限状
5.4.3结构或构件用塑性内力重分布方法设计时，最天裂
对于直接承受动力荷载的构件，处于冻融环境、氯化物王 化学腐蚀环境中的结构，以及要求不出现裂缝的结构，不应采 虑塑性内力重分布的分析方法
6.4.4钢筋混凝土梁、板支座或节点边缘截面可进行负弯矩调 幅，调幅后的梁端截面相对受压区高度不应超过0.35，且不宜小 于0.10。 应先对重力荷载作用下梁端弯矩进行调幅，再与水平荷载产 生的梁端弯矩进行组合；梁截面设计时，跨中截面正弯矩设计值不
6.4.4钢筋混凝土梁、板支座或节点边缘截面可进行负弯
应先对重力荷载作用下梁端弯矩进行调幅，再与水平伺 生的梁端弯矩进行组合；梁截面设计时，跨中截面正弯矩设计 应小手重力荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩设计值的50
6.5.1结构的弹塑性分析方法可用于特殊部位的承载能力极限 状态作用效应的分析，也可用于超设计基准范畴的分析评估中。 6.5.2当采用弹塑性分析方法对结构整体或局部进行验算时，宜 遵循下列原则： 1预先设定结构的几何尺寸边界条件、材料性能和配筋等：
2材料的性能指标宜通过试验分析确定，并宜取平 可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的要 3考虑结构几何非线性的不利影响
2材料的性能指标宜通过试验分析确定DB62∕T 3025-2018 钢结构工程施工工艺规程，并宜取平均值，也 可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的要求确定； 3考结构儿何非线性的不利影响。 6.5.3 结构构件计算宜按下列原则确定： 1 梁、柱、杆等杆系构件可简化为一维单元； 2 墙、板、壳等构件可简化为二维单元 3 结构节点或复杂受力部位需要做精细分析时，宜采用三维 实体单元。