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福)模板及其支撑体系专项施工方案简介：

福)模板及其支撑体系专项施工方案部分内容预览：

最大变形 V= 0.677×16.664×500.0004 /(100×9000.000×416.667×103)=0.188 mm<500.0/250=2mm；

木方的最大挠度小于 500.0/250=2mm,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

NB／T 33025-2020标准下载支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.818 kN 中间支座最大反力Rmax=12.815KN；

最大弯矩 Mmax=0.349 kN.m；

最大变形 Vmax=0.216 mm；

截面应力 σ=0.349×106/5080.0=68.684 N/mm2<205.0 N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中顶撑承载力设计值为40KN，取影响系数0.8，则顶撑实际承载力采用40×0.8=32KN。

只有横向中间立杆采用顶撑连接，故顶撑实际受力为中间支座最大反力，即Rmax=12.815KN，小于32KN，满足要求。

<四>、扣件抗滑移的计算:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16×0.8=12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

因立杆中，横向两侧立杆采用双扣件连接，中间立杆采用顶撑连接，故计算中R取两侧支座反力，R=0.818 kN<12.8kN，满足要求。

<五>、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力： N1 =12.815 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14.350=2.223 kN；

N =12.815+2.223=15.038 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh (1)

lo = (h+2a) (2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；

Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.203×489.000) = 151.490 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 151.490 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；

Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.381×489.000) = 80.715 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 80.715 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo = k1k2(h+2a) (3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.029×(1.500+0.300×2) = 2.522 m；

Lo/i = 2521.770 / 15.800 = 160.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.274 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.274×489.000) = 112.235 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 112.235 N/mm2 < [f] = 205.00满足要求！

（2）400×900截面梁的梁底模及其支架受力验算

梁底增加1道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):14.35；

梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

<二>、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.900×1.000=22.500 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×1.000×(2×0.900+0.400)/ 0.400=1.925 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.400×1.000=1.600 kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载 q = 1.2×22.500+1.2×1.925=29.310 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.600=2.240 kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=2.258 kN；

N2=9.559 kN；

N3=2.258 kN；

木方按照三跨连续梁计算。

木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 9.559/1.000=9.559 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×9.559×1.000×1.000= 0.956 kN.m；

截面应力 σ= M / W = 0.956×106/83333.3 = 11.471 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形 V= 0.677×7.966×1000.0004 /(100×9000.000×416.667×103)=1.438 mm；

木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.208 kN 中间支座最大反力Rmax=13.086；

最大弯矩 Mmax=0.348 kN.m；

最大变形 Vmax=0.182 mm；

截面应力 σ=0.348×106/5080.0=68.415 N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中顶撑承载力设计值为40KN，取影响系数0.8，则顶撑实际承载力采用40×0.8=32KN。

只有横向中间立杆采用顶撑连接，故顶撑实际受力为中间支座最大反力，即Rmax=13.086KN，小于32KN，满足要求。

T／CECS724-2020标准下载<四>、扣件抗滑移的计算:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16×0.8=12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

因立杆中，横向两侧立杆采用双扣件连接，中间立杆采用顶撑连接，故计算中R取两侧支座反力，R=0.208 kN<12.8kN，满足要求。

<五>、立杆的稳定性计算:

轨道交通工程安全文明施工标准化图册.pdf 横杆的最大支座反力： N1 =13.086 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14.350=2.223 kN；