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某小区项目一期二标段独立小住宅施工组织设计简介：

施工组织设计是建筑工程实施的重要文件，它详细规划了项目的施工过程，包括施工方案、进度计划、资源配置、质量控制、安全管理等内容。以下是针对某小区项目一期二标段独立小住宅施工组织设计的简介：

1. 项目背景：项目位于某小区的一期二标段，主要是建设一系列独立的小住宅，旨在满足居民的居住需求，提升社区的生活品质。

2. 施工目标：目标是按照设计图纸和施工规范，高效、安全、质量可控地完成所有住宅的建设，确保住宅的结构安全，环保节能，满足住宅的使用功能和美观要求。

3. 施工组织：采用流水线作业法，明确各施工阶段的负责人和工作内容，保证施工的连续性和效率。同时，设立专门的质量、进度、安全控制小组，确保施工过程的有序进行。

4. 施工进度计划：根据项目规模和施工难度，制定详细的施工进度计划，包括前期准备、主体结构施工、内外装修、配套设施安装等阶段，明确各阶段的开始和结束日期。

5. 资源配置：根据施工需求，合理配置人力、物力和财力资源，确保施工的顺利进行。这包括选用优质的建筑材料，确保施工设备的完好，以及提供充足的施工人员培训。

6. 安全管理：坚持“安全第一”的原则，制定严格的安全管理制度和应急预案，确保施工过程中人员和设施的安全。

7. 环保施工：遵循绿色建筑理念，采取环保施工措施，减少施工噪音和尘土，保护周边环境，实现施工与环保的和谐共生。

8. 项目验收与交付：施工组织设计还包括了验收程序，确保住宅达到设计标准和使用要求，以期顺利交付给业主。

总的来说，这个施工组织设计旨在为小区项目一期二标段独立小住宅的施工提供全面、系统的指导，以实现高质量、高效率的建设目标。

某小区项目一期二标段独立小住宅施工组织设计部分内容预览：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 26.00×0.30×0.12 = 0.94 kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

中天花园库区别墅样板间竣工图q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；

2.方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载 q = 1.2×(0.94+0.105) = 1.254 kN/m；

集中荷载 p = 1.4×1.05=1.47kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.254×1.02/8 = 0.524kN.m

方木的最大应力值 σ= M / W =0.524×106 /（42.67×103）=12.28N/mm2；

方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

∴ σ<[f]，满足要求。

最大剪力的计算公式如下：

V = ql/2 + P/2

截面抗剪强度必须满足：

T = 3 V /（2bh）< [T]

其中最大剪力： V = 1.254×1.0/2 + 1.47/2 = 1.362 kN；

方木受剪应力计算值T = 3×1.362×103/(2×40.0×80.0) = 0.638N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

∴ T< [T]，满足要求。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载： q = 1.2（q1 + q2）= 1.254kN/m；

集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；

方木最大挠度计算值： Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.254×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.896 mm；

方木最大允许挠度值：[V]= 1000.0/250=4.0mm；

∴Vmax < [V]，满足要求

4.1.3支撑木方的钢管的计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力， P =1.254×1.0 + 1.47 =2.724 kN；

最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.724×1.0=0.727kN.m ；

最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；

最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；

钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.727×106/4732.0=153.63N/mm2 ；

钢管抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；

∴ σ< [f],满足要求。

支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。

4.1.4扣件抗滑移的计算：

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；

∴R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.116×8.7 = 1.009kN；NG1 = 0.116×12.6 = 1.462kN；

(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.3×1.0 =0.105kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.12×1.0×1.00 = 3.12kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.687kN；

2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.624kN

4.1.6立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；

A——立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm2；

l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a

k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；

立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m；

l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2；

∴ σ< [f] = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)： 0.20

梁截面高度 D(m)： 0.55

混凝土板厚度(mm)： 0.12

梁支撑架搭设高度H(m)： 3米左右

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

脚手架步距(m)：1.50；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；

立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

采用的钢管类型为Ø48×3.50；

扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；

承重架支设：木方支撑平行梁截面A；

模板自重(kN/m2)：0.35；

新浇混凝土自重： 260N/m3；

钢筋自重(kN/m3)：6.0；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：

a.计算模板时取2.50；

b.计算支撑小楞构件时取1.5；

c计算支架立柱时取1.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2

F=0.22γct0β1 β2V1/2

木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；

次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；

4.2.2梁模板荷载标准值计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；

t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；

T——混凝土的入模温度，取20.0℃

β1——外加剂修正系数；无泵送故取1.0

β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；

V——浇筑速度（m/h）JTST 274-2021 水运工程模拟试验参考定额.pdf，V=2.5m/h；

H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.9；

则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.0×1.15×2.51/2=63.96KN/m2

F′=γcH=28×0.9=25.2KN/m2

取两者较小值，则标准值为F = F′=25.2KN/m2；

4.2.3梁侧模板内外楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞Q／GDW 11772-2017标准下载，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：