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超高模板支撑专项施工方案简介：

超高模板支撑专项施工方案，是指在建筑工程中，当模板支撑系统高度超过一定标准（通常为8米或以上），为了确保施工安全、稳定性和效率，针对这种特殊情况专门设计和制定的施工操作流程、技术措施和安全管理方案。这种方案通常包括以下几个方面：

1. 体系设计：详细阐述支撑系统的结构形式、材料选择、节点构造等，保证其承载能力和稳定性。

2. 安全措施：根据超高高度的特点，设定防倾覆、防坠落、防滑等安全防护措施，比如设置防坠网、限位装置、监控系统等。

3. 施工工艺：明确模板安装、支撑架设置、混凝土浇筑等关键环节的操作规程，确保施工质量。

4. 应急预案：针对可能发生的事故，制定详细应急预案，包括人员疏散、救援措施等。

5. 监测监控：可能需要安装监测设备，对支撑系统的变形、荷载等进行实时监控。

6. 人员培训：对参与施工的人员进行相关知识和技能培训，确保他们理解和掌握特殊施工要求。

这种专项施工方案是保障超高建筑模板支撑施工安全的重要依据，需要严格按照方案执行，并经过相关部门审批后方可实施。

超高模板支撑专项施工方案部分内容预览：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24×0.9+1.4×4×0.9)×0.293=9.08kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm；

《声学 建筑和建筑构件隔声声强法测量 第2部分：现场测量 GB／T 31004．2—2014》 内楞的最大弯距: M=0.1×9.08×600.002= 3.27×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×9.082×0.6=5.994 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.27×105/8.33×104 = 3.923 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.923 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.04×6004/(100×10000×8.33×106) = 0.074 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 600/250=2.4mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.074mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.4mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.994kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 100×1002×2/6 = 333.33cm3；

　 外楞弯矩图(kN.m)

　　　　　 外楞变形图(mm)

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.498 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 450mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.50×106/3.33×105 = 4.495 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =4.495N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.524 mm

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 450/250=1.8mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.524mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.8mm，满足要求！

⑦穿梁螺栓的计算 ：验算公式如下:

穿梁螺栓的直径: 14 mm；穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24×0.6×0.475 =6.84 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.84kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 900×12×12/6 = 2.16×104mm3；

I = 900×12×12×12/12 = 1.30×105mm4；

①抗弯强度验算：按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（36.00+3.00）×0.90×1.00×0.90=37.91kN/m；

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×4.00×0.90×0.90=4.54kN/m；

q = q1 + q2 + q3=37.91+0.34+4.54=42.78kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.125×42.784×0.22=0.214kN.m；

σ =0.214×106/2.16×104=9.904N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =9.904 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

②挠度验算：根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

q =（(36.0+3.00)×1.000+0.35）×0.90= 35.42KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×35.415×2004/(100×9500×1.30×105)=0.24mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.24mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！

6）梁底支撑的计算：本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (36+3)×1×0.2=7.8 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.2×(2×1+0.4)/ 0.4=0.42 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+4)×0.2=1.3 kN/m；

静荷载设计值 q = 1.2×7.8+1.2×0.42=9.864 kN/m；

活荷载设计值 P = 1.4×1.3=1.82 kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.08cm3；I=12.19cm4

③钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值 q = 9.864+1.82=11.684 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×11.684×0.9×0.9= 0.946 kN.m；

最大应力 σ= M / W = 0.946×106/5080 = 186.3 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值 186.3 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

④钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×9.864×0.9 = 5.327 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 τ =2×5326.560/489.000 = 21.786 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 21.786 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!

⑤钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 7.800 + 0.420 = 8.220 kN/m；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×8.22×9004 /(100×206000×12.19×104)=1.454mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 1.454 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足要求！

7）立杆的稳定性计算:

　①梁内侧立杆稳定性验算:

园林绿化施工组织设计完整版.pdflo = k1k2(h+2a)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.015×(1.8+0.1×2) = 2.361 m；

Lo/i = 2360.89 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7498.066/(0.312×489) = 49.146 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 σ = 49.146 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

②梁外侧立杆稳定性验算：

山东省地方性标准-岩土工程勘察文件编制标准.pdflo = k1k2(h+2a)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.015×(1.8+0.1×2) = 2.361 m；

Lo/i = 2360.89 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；σ=20531.897/(0.312×489) = 134.575 N/mm2；