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四川某高层住宅脚手架施工方案简介：
在四川，高层住宅的脚手架施工方案通常会遵循一系列严谨的步骤和规范，以确保施工的安全和效率。以下是一个简要的施工方案介绍：
1. 前期规划：首先，会根据建筑的结构、高度、设计图纸以及当地的建筑规范，进行详细的工程规划。这包括确定脚手架的类型（如外挂式、爬升式或悬挑式等）、材料（如钢管、扣件等）、搭设方式等。
2. 设计与计算：专业工程师会根据建筑结构和施工要求，进行脚手架的结构设计和承载力计算，确保其能够承受施工期间的荷载。
3. 场地准备：清理施工区域，移除障碍物，规划出脚手架的搭设位置，以及设置必要的通道和安全出口。
4. 施工准备：准备所需的材料和工具，进行施工人员的安全培训，确保他们了解施工方案和安全规定。
5. 搭设过程：按照设计图纸，严格按照步骤进行脚手架的搭设，先立杆、后横杆、再斜杆，确保稳定性。同时，要定期检查和调整，确保其稳固。
6. 安全措施：在脚手架上设置防护网，防止人员和材料坠落；设置防滑、防坠落的设施；安装必要的照明和警示标志。
7. 验收与维护：脚手架搭设完成后，需要经过严格的自检和第三方验收，确保符合安全标准。施工期间，定期进行检查和维护，及时修复损坏的部分。
8. 拆除：高层住宅脚手架的拆除也需要按照特定的顺序和安全规定进行，避免对建筑结构造成损坏。
以上是一个基本的简介，具体的施工方案会根据项目的实际情况进行调整。在四川，所有脚手架施工都需要遵守《建筑施工安全规程》等相关法规。
四川某高层住宅脚手架施工方案部分内容预览：
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
SY∕T 4097-1995滩海斜坡式砂石人工岛结构设计与施工技术规范 集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.056+0.051+1.523=1.629kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
最大挠度和
V=V1+V2=2.690mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ R
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050×1.450/2=0.076kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.450/2=2.284kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.076+1.4×2.284=3.337kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×36.000+16.000×0.038=5.107kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木板脚手板，标准值为0.10
NG2 = 0.100×19×1.450×(1.050+0.500)/2=2.135kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.450×19/2=2.066kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.450×36.000=0.261kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.570kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.450×1.050/2=4.568kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.400×1.560×1.200 = 0.524kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=17.88kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.20；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.03m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 132.49
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算=130.95N/mm2<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=16.92kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.20；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.03m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=7.11cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.277kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 164.32
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 =175.52N/mm2<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4.462kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.568kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 53.486米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4.462kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.568kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.233kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时JTG∕T J21-2011 公路桥梁承载能力检测评定规程，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 44.798米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：