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温泉花园北区21号楼外架施工方案简介：

温泉花园北区21号楼外架施工方案部分内容预览：

4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。

6、脚手板采用竹跳板，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。

SJG 27-2015 电动汽车充电基础设施设计、施工及验收规范7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

8、外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。

9、外脚手架共满铺两层竹跳板，外边采用密目安全网围护。

小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性。并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。而连墙件则承受全部的风荷载。扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。

立杆纵距1.5m，横距不大于1.05m，大横杆步距1.8m，上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆（高度900mm）。剪刀撑宽度取3~5倍立杆纵距，斜杆与地面夹角在450~600范围内、搭接长度1m不少于三个扣件，最大面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm。小横杆的设置：小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上、偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度距墙不应大于150mm，外架立面外伸长度以10Omm。脚手板在操作层满铺；脚手架与建筑物主体结构，连接件按2步3跨布置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×1.5=4.5m。

安全挑蓬设置要求：在通道口及靠近周边建筑物的场地要搭设安全挑蓬，向外伸出3m，每十层一道。过门洞的处理：留过门洞处，双排脚手架可挑空1.2根立杆，即在第一步大横杆处断开。悬空的立杆处用斜杆撑顶，逐根连接三步以上的大横杆，以使荷载分布在两侧立杆上，斜杆下端与地面的夹角要成60°左右，凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应扣接。

本工程4、5单元结构塔楼10层以下部分采用落地式双排脚手架。

落地式双排外架搭设顺序：做好搭设的准备工作→按建筑的平面形状放线→铺设垫板→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第三步小横杆→加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙杆后方可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立挂安全网。

扫地杆的高度离地面不大于200mm。大小横杆每步的高度基本为1800mm，但因为层高的关系可适当进行调整，最大高度不大于1800mm。

在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆用线锤校正其垂直度，大横杆应拉线调直并校正水平。

脚手板的铺设：结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。严禁留长度为150mm的探头板。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于400mm，接头处必须在小横杆上。

支撑体系：①纵向支撑：为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧隔一定距离沿高度由下而上连续设置纵向剪刀撑。一层楼面的脚手架，在其两端和转角处设置剪刀撑宽度取3~5倍立杆纵距，斜杆与地面夹角在450~600范围内，最大面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm。

②横向支撑：每片脚手架在其两端设置横向支撑，并于中间每隔6个间距加设一道横向支撑。

③水平支撑：没有铺板的水平桁架在二榀横向承力结构之间设置一根小横杆，其间距不宜大于1m。必要时呈“之”字形连续布置。

④楼体外立面造型阳台和漂窗凸出楼层板的小横杆顶端距结构边缘150mm，外墙装修为涂料立面和内立杆与结构间距350mm，保证了装修作业空间。上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。脚手板在操作层满铺，脚手架与建筑物主体结构

⑤连墙拉杆的设置：连接件按2步3跨布置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×1.5=4.5m。连墙点的位置设置在与立杆和大横杆相交的节点处，离节点间距不宜大于30cm。短钢管两端分别用直角扣件与预埋钢管及大横杆相连。具体详见外架搭设布置图，结构边梁上水平方向每4m设置一个，垂直方向每7m设置一个。

悬挑式脚手架的搭设及力学验算

搭设形式：采用预埋Ф18的光圆钢筋作为悬挑支点，预埋钢筋环焊接在梁主筋上，焊条采用T442型，要求焊缝饱满无缺陷。悬挑架体底部采用16#槽钢插入钢筋环内作为基座（间距1.5米），端头采用钢丝绳斜拉在上部结构预埋的钢筋环上。上部架体搭设做法同落地式脚手架。

外脚手架稳定性及基座受力验算

7.1、落地脚手架结构验算

顶板上落地外架搭设最大高度为28.3米，取最大架体荷载即装修作业时底部荷载进行验算。

7.1.1、荷载计算：

1）恒载标准值Gk=Hi×(gk1+gk3)+n1lagk2

装修作业时：Gk=28.3×(0.1090+0.0768)+1.5×2×0.3587=6.34kN

2）活载（作业层施工荷载）的标准值Qk=n1laqk

装修作业时：qk=0.9kN/m Qk=2×1.5×0.9=2.7kN

3）单根底部立杆轴心力设计值N=1.2NGk＋1.4NQk

装修作业时：N=1.2×6.34＋1.4×2.7=11.388kN

7.1.2、地下室楼板承载力验算：

根据本工程施工图纸中结施总说明，地下室顶板设计等效均布静荷载标准值65kN/m2，架体立杆底部木方等垫块面积取0.2m2，则顶板能承受的立杆最大轴心压力为65×0.2=13kN＞11.388kN，所以地下室顶板能承受起塔楼落地外架的重量。

7.2、10层塔楼上部悬挑脚手架结构验算

脚手架的设计参数为：立杆纵距la=1.5m，横距lb=1.05m，大横杆步距1.8m，连墙件为2步3跨设置，脚手板为竹脚手板。

其它基本参数：立杆截面积A=489mm2，立杆的截面抵抗矩W=5.08×103mm3，立杆的回转半径i=15.8mm，钢材抗压强度设计值fc=0.205kN/mm2，连墙件横距L=4.5m，连墙件竖距h=3.6m。

7.2.1、荷载计算：

1）恒载标准值Gk=Hi×(gk1+gk3)+n1lagk2

Hi—立杆计算截面以上的架高（m）

gk1—以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数（kN/m）

gk2—以每米立杆纵距（la）计的作业层面材料的自重计算参数（kN/m）

gk3—以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（kN/m）

n1—同时存在的作业层设置数

a）悬挑架底部截面28.3m处， 取Hi=25m时

结构作业时：Gk=25×(0.1090+0.0768)+1.5×1×0.3587=5.183kN

装修作业时：Gk=25×(0.1090+0.0768)+1.5×2×0.3587=5.721kN

b）悬挑架中部截面39.5m处，取Hi=12m时

结构作业时：Gk=12×(0.1090+0.0768)+1.5×1×0.3587=2.768kN

装修作业时：Gk=12×(0.1090+0.0768)+1.5×2×0.3587=2.95kN

2）活载（作业层施工荷载）的标准值Qk=n1laqk

式中qk—按每米立杆纵距la计的作业层施工荷载标准值的计算基数（kN/m），实用施工荷载标准值取3kN/m2。

装修作业时：qk=0.9kN/m Qk=2×1.5×0.9=2.7kN

3）风荷载的标准值ωk

取风荷载沿立杆线分布的水平力qωk=laψωk，

其中ωk=0.7μsμzω0，ψ=An/Aw

离地面33.4m高度处ωk=0.7×1×1.04×0.30=0.218kN/m2；

qωk=1.5×1×0.218=0.33kN/m

离地面52.4m高度处ωk=0.7×1×1.27×0.30=0.267kN/m2；

qωk=1.5×1×0.267=0.40kN/m

7.2.2、脚手架稳定性验算：

1）确定材料强度附加分项系数γ’m

其中，取立杆单根长6m，大横杆步距1.8m，可以等效为三等跨连续梁计算弯距Mωk=0.10qωkh2，Mωk=0.1×0.33×1.82=0.107kNm=107kNmm（离地面28.3m高度处）；Mωk=0.1×0.40×1.82=0.130kNm=130kNmm（离地面39.5m高度处）。Nωk=MωkA/W=107×489/5080=10.30kN（离地面28.3m高度处）；Nωk=MωkA/W=130×489/5080=12.51kN（离地面39.5m高度处）。

2）计算轴心力设计值N=1.2NGk＋1.4NQk

a、验算外架底部截面（28.3m处）

用于结构作业时：N=1.2×5.183＋1.4×2.0=9.019kN

用于装修作业时：N=1.2×5.721＋1.4×2.7=10.645kN

b、验算外架中部截面（39.5m处）

用于结构作业时：N=1.2×2.768＋1.4×2.0=6.122kN

用于装修作业时：N=1.2×2.95＋1.4×2.7=7.32kN

3）计算风荷载弯矩Mω=1.4Mωk，则

a、验算外架底部截面（28.3m处）

DBJ／T15-237-2021标准下载Mω=1.4×107=150kNmm

b、验算外架中部截面（39.5m处）

Mω=1.4×130=182kNmm

N/（ψA）＋Mω/W≤fc/0.9γ’m

将上述各数值代入式中银行支行装饰装修工程施工组织设计方案.docx，验算结果列入下表：

综上验算结果，均满足脚手架稳定性要求。