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东莞某工程塔吊专项施工方案简介：
在东莞的某工程中，塔吊专项施工方案通常是一种详细规划，用于指导塔吊在工程建设过程中的安装、使用、维护和拆卸等关键环节。这份方案可能包括以下几个主要部分：
1. 工程概述：介绍工程的基本情况，如项目名称、地点、建设规模、塔吊型号和数量等。
2. 设计与选型：根据工程的结构特点和场地条件，选择适合的塔吊类型（如平头塔吊、动臂塔吊等），并详细描述塔吊的规格和性能参数。
3. 安装计划：列出塔吊的安装步骤，包括基础施工、塔身安装、平衡重设置、电气和控制系统调试等，确保塔吊安装的安全和规范。
4. 操作与使用：规定塔吊的使用规程，包括操作人员的资质要求、操作流程、安全注意事项等，确保塔吊的高效和安全运行。
5. 维护与保养：制定详细的维护保养计划，包括定期检查、故障排除、润滑和防腐等，保证塔吊的长期稳定运行。
6. 应急措施：针对可能发生的塔吊故障或事故，制定应急救援和处理措施，保障人员和设备的安全。
7. 合规性与审批：说明方案的编制遵循的相关法规和行业标准，以及已经或即将进行的审批流程。
8. 风险评估：分析塔吊施工过程中可能遇到的风险，如设备故障、人员安全、环境影响等，并提出相应的预防措施。
总的来说，塔吊专项施工方案是保证工程顺利进行的重要技术文件，它对于塔吊的安全使用和施工效率有着至关重要的作用。
东莞某工程塔吊专项施工方案部分内容预览：
地面粗糙度类别为：B类 田野乡村， 风荷载高度变化系数μz：2.02 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F1=550.00kN，
塔吊最大起重荷载F2=60.00kNGBT50441-2016标准下载，
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=732.00kN，
地处广东东莞市，基本风压为ω0=0.65kN/m2；
查表得：荷载高度变化系数μz=2.02；
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.012]/(1.65×2.5)=0.041；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；
高度z处的风振系数取：βz=1.0；
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.02×0.65=2.665kN/m2；
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=2.665×0.041×1.65×90×90×0.5=730.078kN·m；
Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝800＋730.078＋30×1.2＝1566.08kN·m；
三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算
Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=732.00kN；
G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2192.51kN·m；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：Nmax=(732.00+900.00)/4+2192.51×2.83/(2×2.832)=795.59kN。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；
经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×570.59×1.18=1340.87kN·m。
四、承台截面主筋的计算
αs = M/(α1fcbh02)
As = M/(γsh0fy)
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
经过计算得：αs=1340.87×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.012；
Asx =Asy =1340.87×106/(0.994×1150.00×300.00)=3910.48mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:
5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。
五、承台斜截面抗剪切计算
γ0V≤βfcb0h0
其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.09；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
则，1.00×795.59=795.585kN≤0.09×16.70×5000×1150/1000=8642.25kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
六、桩竖向极限承载力验算
R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γc
Qsk = u∑qsikli
Qpk = qpkAp
Qck = qckAc/n
其中 R──单桩的竖向承载力设计值；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值；
Qpk──单桩总极限端阻力标准值；
Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值；
qck──承台底1/2承台宽度深度范围(≤5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 200.000 kPa；
n──桩数量，n=4；
ηc──承台底土阻力群桩效应系数，ηc=ηciAci/Ac+ηceAce/Ac
ηs, ηp, ηc──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；
γs,γp, γc──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
qpk──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=1.571m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.283m2；
li──第i层土层的厚度；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
由于桩的入土深度为15.00m,所以桩端是在第2层土层。
R=1.57×(6.00×25.00×1.00+9.00×25.00×1.00)/1.65+1.12×965.00×0.283/1.65+0.42×(200.000×23.869/4)/1.700=8.34×102kN>N=795.585kN；
上式计算的R的值大于最大压力795.59kN,所以满足要求!
As=πd2/4×0.65%=3.14×5002/4×0.65%=1276mm2
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！
1、塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时，计算简图:
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；
G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=550.00(kN)；
c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)；
ho──塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)；
b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；
Q──最大工作荷载,Q=90.00(kN)；
g──重力加速度(m/s2),取9.81；
v──起升速度,v=0.50(m/s)；
t──制动时间,t=20.00(s)；
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)；
W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)；
W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)；
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)；
P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)；
h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)；
n──塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)；
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝28.00(m)；
α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， α=2.00(度)。
经过计算得到K1=1.780；
由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!
2、塔吊无荷载时稳定性验算
塔吊无荷载时，计算简图:
塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；
G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=200.00(kN)；
c1──G1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)；
b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)；
h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)；
G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)；
DB61／T 1440-2021 公路预应力混凝土连续刚构桥施工技术规范.pdf c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；
h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)；
W3──作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)；
公共卫生间设计规范.pdf P3──W3至倾覆点的距离,P3=10.00(m)；
α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， α=2.00(度)。
经过计算得到K2=3.144；