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铁路明珠地产广场地下室模板安全施工方案简介:
铁路明珠地产广场地下室模板安全施工方案是一个详细规划,旨在确保在建设过程中地下室模板工程的安全、有效和高效。以下是一个简要的概述:
1. 项目背景:首先,方案会介绍项目的地理位置、工程规模以及地下室的结构特点,以便于理解施工环境和挑战。
2. 设计原则:强调模板设计的合理性,确保模板的结构稳定,能够承受混凝土浇筑时的荷载,并且易于拆卸和重复使用。
3. 材料选择:选用高质量的模板材料,如钢模板、木模板或铝合金模板,确保其强度和耐用性。
4. 施工准备:包括模板的制作、预组装、运输和存放,保证每个环节都符合安全标准。
5. 施工流程:详细描述模板安装、混凝土浇筑、支撑系统设置、模板固定、模板拆除等关键步骤,确保每个步骤的安全操作规程。
6. 安全措施:制定严格的安全规定,如佩戴个人防护装备、定期安全检查、设立警示标志、防止滑倒、坠落等。
7. 应急预案:针对可能出现的安全问题,如模板破裂、坍塌、人员伤害等,制定详细的应急预案。
8. 质量控制:通过定期的检查和监测,确保模板施工的质量符合设计和规范要求。
9. 培训与监督:对施工人员进行安全培训,强调规章制度,同时进行现场监督,确保所有操作按照方案执行。
10. 环保与可持续性:在施工过程中,尽量减少对环境的影响,比如减少噪音和废弃物,使用环保材料。
这是一个基本的框架,具体的施工方案会根据工程实际情况和相关法律法规进行详细编纂。
铁路明珠地产广场地下室模板安全施工方案部分内容预览:
3)木方料水平钢管强度及挠度验算
松木方料间距为300mm,其下纵横向水平钢管的间距为900mm。考虑到现场Ф48×3.5钢管长期使用,有一定磨损,故钢管壁厚按2.8mm考虑,即将钢管按Ф48×3.0计算。
Ф48×3.0钢管截面特性计算:
查《建筑施工手册》,常用结构计算,得
《带电粒子半导体探测器测量方法 GB/T 5201-2012》W=4.247cm3,I=10.19cm4,A=3.976cm2;f=205N/mm2;I=1.60cm
模板及其支架自重0.3KN/m2
楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1×0.25=6.275 KN/m2
施工人员及设备均布荷载:2.5 KN/m2
P=[(0.3+6.275)×1.2+2.5×1.4] ×0.9×0.3=3.08KN
M=0.175Pl=0.175×3.08×1.0=0.539(KNm)
σ=0.539×106/(4.247×103)=126.9
ωmax=1.146×pl3/100EI
ωmax=1.146×3.08×103×10003/(100×2.06×105×10.19×104)=1.68mm
水平钢管强度及挠度满足要求。
4)满堂钢管脚手架竖向承载力验算
本工程支模架采用Ф48×3.5mm钢管脚手架。计算如前述《3、支承松木方料水平钢管强度及挠度验算》将钢管按Ф48×2.8计算。
采用满堂脚手架支撑,横向间距1.1mm,纵向间距1.1m,脚手架步距h=1.5m。设步距2~3道。
模板支架沿梁每米长度的荷载:
a>模板及木楞:0.5×(0.8×2+1.1)=1.35KN/m
b>混凝土及钢筋自重:25.5×(0.25×0.8+0.8×0.1)=7.14 KN/m
c>施工人员及设备:3.0×1.1=3.3 KN/m
q=1.2×(a+b)+1.4×c =1.2×(1.35+7.14)+1.4×3.3=14.81(KN/m)
立杆计算长度:l0=kuh=1.155×1.50×1.5=2.6mφ
所以,[N]= Af=0.190×3.976×102×205=15.5KN
N=14.81KN<[N]=15.5KN(采用Ф48×3.5mm钢管脚手架,脚手架步距h=1.5m).故钢管立柱承载力满足要求。
柱模板的截面宽度 B=800mm,B方向对拉螺栓1道,
柱模板的截面高度 H=800mm,H方向对拉螺栓1道,
柱模板的计算高度 L = 3600mm,
柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度60mm,高度60mm。
B方向竖楞4根,H方向竖楞4根。
2)柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.000m;
1—— 外加剂影响修正系数,取1.000;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×30.000×0.500+1.4×4.000×0.500=20.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值,取10.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247×0.247=0.127kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.127×1000×1000/27000=4.687N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×15.000+1.4×2.000)×0.247=3.078kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3078.0/(2×500.000×18.000)=0.513N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2
抗剪强度验算 T < [T],满足要求!
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.000×2474/(100×4860×243000)=0.318mm
面板的最大挠度小于246.7/250,满足要求!
竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.247m。
荷载计算值 q = 1.2×30.000×0.247+1.4×4.000×0.247=10.261kN/m
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 5.131/0.500=10.261kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.261×0.50×0.50=0.257kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×10.261=3.078kN
最大支座力 N=1.1×0.500×10.261=5.644kN
截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6.00×6.00×6.00/6 = 36.00cm3;
I = 6.00×6.00×6.00×6.00/12 = 108.00cm4;
抗弯计算强度 f=0.257×106/36000.0=7.13N/mm2
抗弯计算强度小于10.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3078/(2×60×60)=1.283N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
最大变形 v =0.677×8.551×500.04/(100×7000.00×1080000.0)=0.479mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:
P = (1.2×30.00+1.4×4.00)×0.247 × 0.500 = 5.13kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
NB 10128-2019 光伏发电工程电气设计规范.pdf 经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.558kN.m
最大变形 vmax=0.099mm
最大支座力 Qmax=11.215kN
《电子元器件质量评定体系规范压电陶瓷谐振器第1部分:总规范——鉴定批准 GB/T 12859.1-2012》 抗弯计算强度 f=0.558×106/9458000.0=59.00N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!