资源下载简介

康城水都-外脚手架施工方案简介：

康城水都的外脚手架施工方案，通常会包含以下几个部分：

1. 项目背景：首先，会介绍项目的具体情况，如工程规模、建筑类型、结构特点、施工场地等，以及外脚手架的必要性和使用场景。

2. 设计依据：包括相关施工规范、标准（如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011），以及施工图纸和现场勘查结果。

3. 脚手架类型选择：根据工程需求，可能选择钢管脚手架、碗扣式脚手架、爬架等，选择最合适的外架类型。

4. 施工方案：包括脚手架的搭设位置、搭设方式、搭设步骤、安全防护措施（如防坠落、防风、防雷等）、脚手架的承载能力计算等。

5. 质量控制：强调施工过程中的质量控制措施，如定期检查、验收、维护等，确保脚手架的安全稳定。

6. 施工进度计划：根据工程进度和施工要求，制定脚手架搭设和拆除的详细时间表。

7. 应急预案：考虑到可能出现的安全问题，制定相应的应急预案，如火灾、倒塌等。

8. 环保和文明施工：在外脚手架施工方案中，也会强调如何减少施工对环境的影响，以及如何做到文明施工，保证工地的整洁。

以上只是一个基本的框架，实际的施工方案会根据项目的具体情况进行详细的设计和规划。

康城水都-外脚手架施工方案部分内容预览：

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

JT∕T 531-2019 桥梁用芳纶纤维布(板) NG4 = 0.005×1.5×25 = 0.187 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.772 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz= 1 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.772+ 1.4×3.15= 11.337 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.772+ 0.85×1.4×3.15= 10.675 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×

1.82/10 = 0.206 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.337 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11337/(0.186×489)=124.645 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 124.645 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.675 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10675.5/(0.186×489)+205860.123/5080 = 157.896 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 157.896 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=80.212 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 80.212 /(1+0.001×80.212)=74.256 m；

[H]= 74.256 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为5m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 60.018 /(1+0.001×60.018)=56.62 m；

[H]= 56.62 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为5m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 13.073 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

fg = fgk×kc = 80 kpa；

其中TSG Z6001—2019标准下载，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =45.348 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.337 kN；

JG∕T 395-2012 建筑用膜材料制品基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=45.348 ≤ fg=80 kpa 。地基承载力满足要求！