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兴龙模板工程施工方案简介：

兴龙模板工程施工方案部分内容预览：

(1/8q1L12)/( 1/6bh2) ≤11N/mm2

L1≤(88*200*122/6*3.34)1/2=356mm

DB3711／T 113.1-2021 市场监督管理所标准化建设规范 第1部分：基本要求.pdf 按模板的刚度要求, 最大变形值为模板设计跨度的1/250

ω=0.667*qL4/(100EI)≤L/250

q——作用于模板上的均匀荷载(N/mm2)

E——模板的弹性模量(N/mm2)，E=1*104N/mm2

I——模板的截面惯性矩(mm4),I=1/12bh3=2.88*104mm4

L≤［100*2.88*104*104/(0.677*3.34*350)］1/3=331mm

取抗弯承载力, 刚度要求计算的小值, L=331mm,施工次龙骨间距取200mm

（3） 用Φ48*3.5架管,间距最大为600mm, 最一层地杆距地300mm,中间水平拉杆间距大于1200mm,支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)

N=8.06*0.6*0.6=2.94KN

［N］=Af=489*215=105kN>2.94kN满足

稳定性验算(按中心最大偏心25mm计算)：

Ix=(Ix/A)*I/2=(1.22*105/489)*I/2=15.79mm

Ix=1800/ix=1800/15.79=114

查Q235,b类截面轴压稳定系数Φx=0.453

Nex=π2EA/λx2= π2*2.16*105*489/1142=76.4kN

初始偏心弯距Mx=Ne=16*103*25=4*104Nmm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距

W1x=Ix/(D/2)=1.22*105/(48/2)=5083.3mm3

底模自重 5*0.04*0.45*1.2=0.108

混凝土自重 24*0.45*0.8*1.2=10.368

钢筋自重 1.5*0.45*0.8*1.2=0.648

振捣混凝土荷载 2*0.15*1.2=1.08

合计 q1=12.204

乘以折减系数0.9 则q1*0.9=q2=10.98kN/m

底模下的楞木间距为0.2m,是一个多等多跨连续梁,考虑木材的长度有限,故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

挠度系数：kw=0.967

剪应力：τ=3v/(2bh)=3*1.36*103/(2*450*40)=0.113n/mm2

荷载不包括振捣混凝土荷载。则q1=11.24则q2=10.012kN/m

w=kwqL4/(100EI)=0.967*10.012*2004/(100*9*103*450*403/12)=0.00717<［w］=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）

假设T=30℃ β1=1.2 β2=1 V=2m/h则：

a 侧压力：F1=0.22rct0β1β2v0.5

=0.22*24*200/(30+15)*1.2*1*20.5=39.82kN/m

F2=rch=24*0.8=19.2kN/m

取两者较小值,即F2=19.2kN/m2

b 振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m2

乘以分项系数4*1.4=5.6kN/m2

上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m

根据立档间距为600mm的条件,则荷载为：

乘以折减系数,则q=17.184*0.9=15.4656N/mm

仍按四等跨计算,其km,kv,kww于前述相同设侧模用50mm厚

σ=.m/w=478.29*103*6/(600*402)=2.99N/mm2<ρm=13N/mm2(满足要求)

v=0.620ql=0.620*10.98*600=4084.56N=4.85kN

剪应力：τ=3v/(2bh)=3*4085/(2*600*40)=0.26N/mm2

取侧压力.f=23.04kN/m2化为线荷载23.04*0.6=13.82kN/m

乘以折减系数q=0.9*13.82=12.24kN/m

w=0.967qL4/(100EI)=0.967*12.24*6004*12/(100*9*103*600*403)=0.533mm<［w］=1/400=600/400=1.5mm(满足要求)

采用内部振捣器振捣的新浇混凝土侧压力标准值：

F =0.22 rt0β1β2v1/2

其中r ：为混凝土重力密度，普通钢混凝土取24kN/m3；

t0 ——新浇混凝土初凝时间， t 0=200/（T +15），T 为混凝土温度；

T ——常温下取15℃ t0 =6.67；

V ——混凝土浇筑速度2m/h；

β1——外加剂影响系数，加外加剂时取1.2；

β2 ——混凝土坍落度修正系数，泵送混凝土取1.15；

所以： F = 0.22 rt0β1β2v1/2

=0.22×24×6.67×1.2×1.15×21/2

=68.73kN/m2

振捣混凝土对垂直模板所产生的荷载为4kN/m2

垂直模板侧压力设计值为

1 F =68.73+4=72.73kN/m2

根据材料力学，穿墙螺栓的计算公式

N ≤ b n f A •

b f 为3 A 钢抗拉强度设计值选用φ=30 穿墙螺栓

n A =560.6m2；

b f =215N/mm2；

n A × b f =560.6mm2×215N/mm2=120.53kN。

按穿墙螺栓横向最大间距1.2m，纵向最大间距1.35m，计算穿墙螺栓承

N =1.2×1.35×72.73=117.82kN＜ n A × b f

（3） 面板的强度与刚度的计算

取1m 宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,故面板按三跨连续梁计算,混凝土的侧压力1 f =72.73kN/m2

跨度/板厚=300/6=50＜100,属小挠度连续板,查《建筑施工手册》 “荷载

所以: m k M = × q × 2 I =0.10×0.7273×32=6545.7N·mm

截面抵抗矩W =b × 2 h /6=10×62/6=60mm3

式中: b ——板宽，取10mm；

h ——板厚，6mm。

σ= W M / =6545.7/60=109.1N/mm2＜ f =215N/mm3

查 “荷载与静力结构计算表”得f k =0.667

f = f k × q × 4 I /100× E × I

=0.667×0.7273×3004/(100×2.06×105×10×63/12)

横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁q = f ×1.2=72.73×1.2=87.3kN/M

式中 f ——混凝土侧压力最大值；

Wx=39.7×2=79.4mm3

=(1/8×87.3×1.22×106/79400

=197.9N/mm2

依据手册Q235 钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2

σ＜[f] 故强度满足要求

刚度计算:查依《建筑施工手册》

q1 是横背楞的荷载标准值。

q1=72.73×1.2=87.3kN/m

Vmax =q1a4/8E×Ix

其中：E 为弹性模量，其值为2.06×105

Ix 惯性矩，其值为396.6cm4

a=150mm（模板两边最大悬臂长度）

则：Vmax =87.3×1504/8×2.06×396.6×109

许用挠度[V]=150/500=0.3mm

依据材料力学，跨中最大剪力：

a/1=150/900=0.167

Vmax＜[V]=1/500=1200/500=2.4mm

故跨中部分刚度满足要求。

竖肋是支承在横背楞上的连续梁

根据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时

式中Km 为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125 查表得[8

Wx=25300cm3 Ix=101000cm4

M=0.125×20.62×1.32=4.36kN·m

=4.36×106/1.01×25.3×103

=170.6N/mm2＜[f]=2154N/mm2

而 Vmax=q1×h×14/8EIx

q=f×h=68.73×0.30=20.6kN

h 为竖肋最大悬臂长度取300mm

Vmax=20.6×3004/8×2.06×101.3×109

许用挠度[V]=300/500=0.6mm

其中：a 悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1350=0.22

h2 为垮中最大垮距1350mm

=2.06mm

许用挠度 [V]=1350/500=2.7mm

50kN/m2，吊钩的截面面积

建筑工程计量与计价实务讲义（Word，共23页）An=Px/2×50（mm2）

Px 吊装时所承近大模板的自重载荷值，按模板块最大尺寸为5100×2750

模板自重按120k`g/m2 考虑

税务大楼施工组织设计P=120×5.1×2.75=1683kN

Px=1.3×1683=2187.9kN 式中1.3 为动荷载系数

An=218.79mm2