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互通立交第一联连续梁支架施工方案、计算书简介：
互通立交第一联连续梁支架施工方案和计算书是桥梁工程中非常关键的部分，主要用于设计和实施大型桥梁建设的过程。以下是一个简要的介绍：
1. 施工方案：首先，需要对互通立交第一联连续梁进行详细的结构分析，确定支架的类型（如贝雷梁、塔吊、履带吊等）。方案会包括支架的布置、施工流程、施工方法、材料选择、安全措施等内容。例如，可能需要在梁的两侧或中间设置临时支架，进行分段预制，然后在地面拼装后起吊安装。
2. 计算书：这是施工方案的重要组成部分，主要进行力学计算和稳定性分析。计算书会包括以下内容： - 结构静力分析：计算梁体在荷载作用下的内力，如弯矩、剪力、轴力等，以确保结构安全。 - 稳定性分析：检查支架和梁体在施工和使用过程中的稳定性，防止倾覆或过大变形。 - 应力应变分析：评估材料的应力和应变，以确保材料不会超过其极限。 - 荷载计算：考虑施工荷载（如支架、施工设备、施工人员）及运营荷载（如车辆重量、风力等）。
在实际施工前，这些方案和计算书需要经过专业工程师的审核，确保符合相关规范和标准，以确保施工过程的安全和高效。
互通立交第一联连续梁支架施工方案、计算书部分内容预览：
沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。
支架搭设时支架横向间距底板下为0.90m，翼缘板悬臂部分可加大到1.20m，纵距为0.6m，在盖梁、横隔梁、腹板处、墩身处用三排，加密为0.3m；步距:0.90m，扫地杆距地面0.3m，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30m，护栏高度1.0m,支架搭设最大高度8m；采用的钢管(mm)：Φ48×3.5 ；连接方式：碗扣式，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑，支架上方使用10×10cm方木纵向摆放，5×7cm方木横向30cm间距摆放，并可适当加密。剪刀撑纵向5米设一道，横桥向3米设一道。详见支架构造图。搭设支架应垂直平顺。支架支撑底座采用30cm×25cm的18cm厚的砼预制块基础。
钢管间用碗扣件进行连接，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿立杆向上滑动，连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的圆槽内，将上碗扣限位销滑下扣住横杆接头，顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击几下使其牢固扣紧。立杆上下设可调式撑托，便于高度的调整及拆架，为增强支架纵向稳定性，纵肋方木接头刚性连接，并与砼墩柱尽可能固定，在支架上设置一定量的剪刀撑，剪刀撑使用Φ48转角式扣件式钢管，并注意将螺丝拧紧。侧方木木与底模方木用铁扒钉连接，在模板接缝处增加横向背方木。
DB37 T1809.8-2011 资源综合利用火力发电厂安全生产规范 第8部分：除尘、除灰及脱硫.pdf3、搭设顺序及搭设方法：
1）在混凝土地基上弹线，按设计的构架尺寸定出支架立杆位置，并在需设
立杆的垫层面铺枕木或5cm厚通长木垫板（不小于2跨），宜顺梁体纵向铺设。
2）支架搭设随主体墩身施工后进行，从5号墩的一端开始搭设，以桥墩盖
梁外缘10cm为第一排立杆，立好立杆后设置扫地杆，扫地杆距垫层方木30cm，从一端开始，安装底层立杆和横杆，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层最后安放上托座，并依设计标高将U型上托座调至设计标高位置，支架未交圈前随搭设随设置抛撑作临时固定。盖梁处沿承托外缘10cm按支架排距增设立杆。
3）架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑同步设置。
4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周
铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2～3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。
6）、在上托座调整好后铺设纵向10cmx10c m方木铺设时注意使其2纵
向方木接头处于U型上托座上。
7) 事前要控制支架基础的高程，使得底座、上托悬出高度40 cm。
8）底座按设计的间距安放后必须用水准仪将底座螺栓调至同一水平面，安
装第一层所有立杆和横杆，检查立杆的垂直度，符合要求后方可进行上一层搭设。
9) 安装上托纵向方木后人工将所有碗扣用铁锤打紧，保证支架的稳定。
10）为了保证支架的稳定性，每隔一排立杆设置一道横向剪刀撑，每跨设置
2道纵向剪刀撑，并在桥墩处用脚手架钢管将桥墩周围的碗扣架与桥墩连接起。
以第一联为例进行计算，根据支架的布置形式，取受力最大的腹板下立杆进行受力验算。
1.支架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；脚手架步距(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架搭设最大高度(m):8.00；梁两侧立柱间距(m):0.90；
承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑； 梁底增加承重立杆根数:2；
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.200； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(MPa):9500.000；木方抗弯强度设计(MPa):13.000；
木方抗剪强度设计值(MPa):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；
采用的碗扣钢管类型(mm):Φ48×3.5，立杆主要规格： Φ48×3.5×3000mm、2400mm、Φ48×3.5×1800mm、Φ48×3.5×1500mm、Φ48×3.5×2400mm、Φ48×3.5×1200mm、Φ48×3.5×900mm、Φ48×3.5×600mm、Φ48×3.5×300mm，横杆规格：Φ48×3.5×1800mm、Φ48×3.5×1500mm、Φ48×3.5×1200mm、Φ48×3.5×900mm、Φ48×3.5×600mm、Φ48×3.5×300mm，可调支座规格为Φ38×300mm。
(二)、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.200×0.600=18.000 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×1.200+0.600)/ 0.900=0.770 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.900×0.600=2.160 kN；
2.梁底木方的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×18.000+1.2×0.770=22.524 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×2.160=3.024 kN；
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
N1=11.681 kN； N2=11.681 kN；
木方按照三跨连续梁计算。
本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.000×10.000×10.000/6 = 166.67 cm3；
I=10.000×10.000×10.000×10.000/12 = 833.33 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 11.681/0.600=19.469 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×19.469×0.600×0.600= 0.701 kN.m；
木方的计算强度小于13.0 MPa,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.6×19.469×0.600 = 7.009 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×7008.840/(2×100.000×100.000) = 1.051 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
V= 0.677×16.224×600.0004 /(100×9500.000×833.333×103)=0.180 mm；
木方的最大挠度小于 600.0/250＝2.4mm,满足要求!
（三）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
横杆的最大支座反力： N1 =11.681 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×8.000=1.4304 kN；
N =11.681+1.4304=13.111kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
DBJ50∕T-402-2021 地铁工程施工质量验收标准 供电设备 lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.700×0.900 = 1.902 m；
DB62∕T 3167-2019 冲击弹性波法检测评定预应力孔道压浆密实度技术规程 Lo/i = 1902 / 15.800 = 120.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.452 ；