GB／T 12337-2014 标准规范下载简介

GB／T 12337-2014 钢制球形储罐（含2022年第1号修改单）.pdf简介：

GB/T 12337-2014《钢制球形储罐》是中国国家标准，该标准规定了钢制球形储罐的设计、制造、检验和验收的基本要求。它适用于设计压力在0.1MPa至42MPa，工作温度范围广的各类球形储罐，包括石油、化工、食品、气体储存等行业的应用。

2022年第1号修改单是对该标准的最新修订，可能包括了对原有标准的更新、增补或修订内容，如新的设计方法、材料要求、试验程序、安全规范等，以确保储罐的安全性能和使用寿命。修改单可能会针对技术发展、行业实践和安全考量进行调整，以适应当前的应用需求以及最新的技术标准。

总体来说，GB/T 12337-2014和其后发布的修改单对于规范钢制球形储罐的设计和施工具有重要的指导意义，能够保证储罐在使用过程中满足安全、可靠和经济的要求。

GB／T 12337-2014 钢制球形储罐（含2022年第1号修改单）.pdf部分内容预览：

表12低合金钢螺柱的力学性能

同一钢号、同一冶炼炉号、同一断面尺寸、同一热处理制度、同期制造的螺柱毛坏组成一批，每 批抽取一件毛坏进行试验。 b 试样取样方向为纵向。直径不大于40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏中心；直径大于 40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏半径的1/2处。试样距毛坏端部的距离不应小于毛坏 的半径，但拉伸试样的头部（或夹持部分）不受此限制。 碳素钢螺柱毛坏每件取一个拉伸试样。低合金钢螺柱毛坏每件取1个拉伸试样、3个冲击试 样。拉伸试验方法按GB/T228.1的规定，拉伸试样采用R4号（d=10mm，L。=50mm）试 样。冲击试验方法按GB/T229的规定，冲击试样采用标准尺寸V型缺口试样

GB 123372014

为：20钢A≥25%，35钢A≥20%。低合金钢螺柱毛坏的拉伸和冲击试验结果应符合表12的 规定，表中冲击功的规定值系3个试样试验结果的平均值，允许有1个试样的试验结果小于规 定值，但不得小于规定值的70%。 e） 拉伸试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取2个拉伸试样进行复验，测定全部3项性能。试 验结果中只要有1个数据不合格，则该批毛坏判为不合格。 冲击试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取3个冲击试样进行复验。前后两组6个试样的 冲击功平均值不得小于表12的规定，允许有2个试样的冲击功小于规定值，但其中小于规定 值70%的只允许有1个。否则，该批毛坏判为不合格。 g） 被判为不合格的整批毛坏可按4.5.2的规定重新热处理，然后按上述程序重新取样进行试验。 5.4碳素钢和低合金钢螺柱的使用温度下限及相关技术要求应按下列规定： a）20钢螺柱为一20℃，35钢螺柱为0℃，其他钢号螺柱为一20℃； b）30CrMoA和35CrMoA钢螺柱，当使用温度低于一20℃时，应进行使用温度下的低温冲击试 验，此时表12中的冲击试验温度由0℃改为使用温度，低温冲击功指标按表13的规定； 使用温度低于一40℃～一70℃的30CrMoA和35CrMoA螺柱用钢，其化学成分（熔炼分析） 中磷、硫含量应为P≤0.020%、S≤0.010%；使用温度低于一70℃~一100℃的30CrMoA螺 柱用钢，其化学成分（熔炼分析)中磷、硫含量应为P≤0.015%、S≤0.008%，

DB37／T 4387-2021标准下载表13低温用低合金钢螺柱的冲击功

4.5.5各奥氏体型钢号螺柱用毛坏应进行拉伸试验，试验要求和结果应符合GB/T1220的规定 4.5.6奥氏体型钢螺柱的使用温度下限按4.1.10的规定。 4.5.7与螺柱用钢组合使用的螺母用钢可按表14选用，也可选用有使用经验的其他螺母用钢。调质 状态使用的螺母用钢，其回火温度应高于组合使用的螺柱用钢的回火温度

GB 123372014

5.2.2球壳板最小宽度应不小于500mm。

5.3支柱与球壳的连接

.1本标准采用的支柱与球壳的连接为赤道止切或相割型式。 .2支柱与球壳连接处可采用直接连接结构型式［见图4a)]、加U形托板结构型式[（见图4b)] 形结构型式[见图4c]]。

5.4.1支柱应采用钢管或钢板卷制。 5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫板 的对接接头。 5.4.3支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。 5.4.4支柱应设置通气口，对储存易爆介质及液化石油气的球罐，还应设置耐火层，如图5所示。 5.4.5支柱底板中心应设置通孔，如图5所示

5.4.1支柱应采用钢管或钢板卷制。 5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫 的对接接头。 5.4.3支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。 5.4.4支柱应设置通气口，对储存易爆介质及液化石油气的球罐，还应设置耐火层，如图5所示。 5.4.5支柱底板中心应设置通孔，如图5所示

5.5.1拉杆结构有可调式和固定式两种

可调式拉杆的立体交叉处不得相焊，见图6a）。固定式拉杆的交叉处采用十字相焊或与 悍，见图6b）。

GB 123372014

辽2015J601 楼梯本标准仅提供可调式拉杆的计算方法 5.5.2拉杆与支柱的上、下连接点应分别在同一标高上

5.6.1开孔及开孔补强应按GB150.3一2011中第6章（分析设计时按JB4732一1995)的规定。 5.6.2球壳与接管的焊缝应采用全焊透接头。 5.6.3球壳上、下极中板应各设置一个公称直径不小于500mm的人孔。 5.6.4球罐人孔、接管法兰应采用带颈对焊法兰 5.6.5盛装毒性程度为极度或高度危害介质的球罐，进出口应在上极开孔

5.6.1开孔及开孔补强应按GB150.3一2011中第6章（分析设计时按JB4732一1995)的规定。

5.7相邻对接焊缝的最小间距

5.8低温球罐的结构要求

本标准规定的球罐，应符合TSGR0004一2009中1.9的规 定。对具有压力容器分析设计资质的单位不受本条限制

下列符号适用于本文件： A 单个支柱的横截面积，mm； d; 支柱内直径，mm； d。 支柱外直径，mm； D.p 球壳平均直径，mm； D; 球壳内直径，mm； D. 球壳外直径（当有保温层时，为保温层外直径）《烟雾灭火系统技术规程》CECS169：2004.pdf，mm；

E 球壳材料的室温弹性模量，MPa； 支柱材料的室温弹性模量，MPa； F. 拉杆作用在支柱上的水平力（见6.8.1），N； F。 球罐的水平地震力（见6.4.2）N： F. 支柱底板与基础的摩擦力（见6.8.2），N； 最大水平力（见6.6），N； FT 拉杆的最大拉力（见6.10.1），N； Fw 球罐的水平风力（见6.5），N； g 重力加速度，取g=9.81m/s； G。 操作状态下的重力载荷（见6.7.1.1），N； GT 液压试验状态下的重力载荷（见6.7.1.1），N； H。 支柱底板底面至球壳赤道平面的距离（见图7），mm； 一 支柱横截面的惯性矩（见6.4.1），mm； 支柱底板底面至上支耳销子中心的距离（见图7），mm； LW 支柱与球壳连接焊缝单边的弧长（见图15），mm； m min 球罐最小质量（见6.3），kg； m。 操作状态下的球罐质量（见6.3），kg； mT 液压试验状态下的球罐质量（见6.3），kg； Mmax 水平地震力和水平风力引起的最大弯矩（见6.6），N·mm； M。 操作状态下支柱的总弯矩（见6.7.2.3），N·mm； Mol 操作状态下支柱的偏心弯矩（见6.7.2.1），N·mm； Mo2 操作状态下支柱的附加弯矩（见6.7.2.2），N·mm； MT 液压试验状态下支柱的总弯矩（见6.7.2.3），N·mm； MT1 液压试验状态下支柱的偏心弯矩（见6.7.2.1），N·mm； MT2 液压试验状态下支柱的附加弯矩（见6.7.2.2），N·mm； 5 支柱数目； 2 设计压力（见3.7.3），MPa； Pci 计算压力（见3.7.4），MPa； PT 试验压力（见3.11.2），MPa； R 支柱中心圆半径，取R≤R：，mm； R; 球壳内半径，mm T 基本自振周期，S； W。 操作状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.4），N； WT 液压试验状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.4），N； Wmax 最大垂直载荷，取W。和W的较大值，N； 拉杆和支柱间的夹角（见图7），（°）； S 球壳计算厚度，mm； 8 球壳有效厚度，mm； den 球壳a点处的有效厚度，mm； 8. 球壳名义厚度，mm； 球壳材料的泊松比，取u=0.3； P2 介质密度，kg/m； p3 液压试验时液体的密度，kg/m"； 6ol 操作状态下a点的纬向应力（见6.11.2），MPa；

E 球壳材料的室温弹性模量，MPa； E 支柱材料的室温弹性模量，MPa； F 拉杆作用在支柱上的水平力（见6.8.1），N； F 球罐的水平地震力（见6.4.2）N： F 支柱底板与基础的摩擦力（见6.8.2），N； Fmax 最大水平力（见6.6），N； FT 拉杆的最大拉力（见6.10.1），N； Fw 球罐的水平风力（见6.5），N； g 重力加速度，取g=9.81m/s； G。 操作状态下的重力载荷（见6.7.1.1），N； GT 液压试验状态下的重力载荷（见6.7.1.1），N； H。 支柱底板底面至球壳赤道平面的距离（见图7），mm； 一 支柱横截面的惯性矩（见6.4.1），mm； 支柱底板底面至上支耳销子中心的距离（见图7），mm； LW 支柱与球壳连接焊缝单边的弧长（见图15），mm； m min 球罐最小质量（见6.3），kg； m。 操作状态下的球罐质量（见6.3），kg； mT 液压试验状态下的球罐质量（见6.3），kg； Mmax 水平地震力和水平风力引起的最大弯矩（见6.6），N·mm； M。 操作状态下支柱的总弯矩（见6.7.2.3），N·mm； Mol 操作状态下支柱的偏心弯矩（见6.7.2.1），N·mm； Mo2 操作状态下支柱的附加弯矩（见6.7.2.2），N·mm； MT 液压试验状态下支柱的总弯矩（见6.7.2.3），N·mm； MT1 液压试验状态下支柱的偏心弯矩（见6.7.2.1），N·mm； MT2 液压试验状态下支柱的附加弯矩（见6.7.2.2），N·mm； n 支柱数目； 设计压力（见3.7.3），MPa； Pci 计算压力（见3.7.4），MPa； PT 试验压力（见3.11.2），MPa； R 支柱中心圆半径，取R≤R：，mm； R; 球壳内半径，mm T 基本自振周期，S； W。 操作状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.4），N； WT 液压试验状态下支柱的最大垂直载荷（见6.7.1.4），N； Wmax 最大垂直载荷，取W。和W的较大值，N； β 拉杆和支柱间的夹角（见图7），（°）； tO 球壳计算厚度，mm； 8 球壳有效厚度，mm； en 球壳a点处的有效厚度，mm； 球壳名义厚度，mm； X 球壳材料的泊松比，取u=0.3； P2 介质密度，kg/m； P3 液压试验时液体的密度，kg/m"； Ool 操作状态下a点的纬向应力（见6.11.2），MPa；