标准规范下载简介
SL266-2014 水电站厂房设计规范.pdf简介：
"SL266-2014 水电站厂房设计规范"是中国水利水电出版社出版的一部关于水电站厂房设计的专业技术规范。SL是"标准"（Standard）的缩写，266是规范的顺序号，2014则是发布年份。这个规范主要针对水电站的厂房设计，包括厂房的结构设计、水电设备的布置、水电站建筑物的抗震设计、防火设计、环境保护等方面的规定。
该规范旨在保证水电站厂房的安全、经济、合理和环保，提供一套科学、实用的设计依据，以确保水电站的正常运行和使用寿命。它涵盖了水电站从规划、设计到施工的全过程，对水电站的建设质量和安全具有重要的指导作用。设计人员在进行水电站厂房设计时，需要严格按照此规范进行操作，以确保工程的合规性和质量。
SL266-2014 水电站厂房设计规范.pdf部分内容预览：
6.1.4厂房各部位混凝土除应满足强度要求外，还应根据所处 环境条件、使用条件、地区气候等具体情况分别提出抗渗、抗 冻、抗侵蚀、抗冲磨等耐久性要求。混凝土强度等级可按表 6.1.4的规定采用；其他耐久性等级按SL191、SL211中的有 关规定确定，
1.4厂房结构各部位混凝土强度等级
6.1.5厂房结构的一般构件可只做静力计算；对直接承受振动 荷载的构件如发电机支承结构，宜做整体动力分析或单体动力计 算。宜按结构力学法计算，对于整体或复杂结构，除用结构力学 法计算外，宜采用有限元法进行计算分析，必要时可采用结构模 型试验验证。动力分析宜采用拟静力法，大型工程或复杂结构， 尚宜采用动力法复核
6.2.1厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围护
1厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围护结构 部结构可根据工程具体情况T／CSA 051-2019标准下载，简化为平面问题计算，必要
时，也可按空间结构体系进行计算。 6.2.2设计楼面（平台）的主梁、墙、柱和 基础时，应对楼面的活荷载标准值乘以0.80 一0.85的折减系数。 6.2.3吊车梁所承受的荷载应包括梁自重、 钢轨及其附件重、吊车竖向轮压和横向及纵 向水平刹车力。钢轨及其附件重标准值应根 据厂家资料确定，初步计算时可取1.5～ 2.0kN/m。吊车竖向轮压和横向及纵向水平 刹车力标准值应采用按制造厂提出的可能发 生的最大值。当无制造广资料时可按DL5077 的规定确定。
图6.2.4扭矩 计算简图
6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4所示 可按式 (6. 2. 4) 计算 :
6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4所示
1除按承载能力设计外，还应按正常使用极限状态要求验 算挠度。 2电动桥式吊车的吊车梁标准组合最大允许挠度应符合下 列规定： 1）钢筋混凝土吊车梁为L。/600（L。为吊车梁计算跨 度）。
2）钢结构吊车梁为Lo/750。 3钢筋混凝土吊车梁应验算裂缝开展宽度，厂内普通钢筋 混凝土吊车梁正常使用极限状态最大裂缝宽度不大于0.4mm； 预应力钢筋混凝土吊车梁，正常使用极限状态最大裂缝宽度不大 于0.2mm。 4水电站厂房吊车梁可不验算疲劳强度。 6.2.6吊车梁与柱连接的设计，应满足支座局部承压、抗扭及 抗倾覆要求。 6.2.7广房构架的布置应满足下列要求： 1柱网布置应满足机电设备的安装和检修要求，柱距宜统 一，并宜与机组分缝相适应。 2立柱宜避免直接落在尾水管、蜗壳或钢管的项板上。 3厂房构架除满足结构强度要求外，还应具有足够的刚度。 在正常使用极限状态下，吊车梁轨顶的侧向位移不应超过吊车正 常行驶所充许的限值，且在标准组合下轨顶高程柱的最大位移不 宜超过表 6. 2. 7 的允许值。
表6.2.7轨顶高程柱的允许位移值
6.2.8厂房结构在地震荷载下应满足SL191和GB50011规定 的设防要求。 6.2.9厂房构架承受的荷载及其荷载效应组合，可按表6.2.9 的规定确定。 6.2.10厂房构架宜按平面构架进行计算，其计算简图应符合下 列规定：
6.2.10厂房构架宜按平面构架进行计算，其计算简图
1横向跨度以轴线为准，对阶形变截面柱，轴线通过最小 截面中点。 2下柱高度取柱固定端至牛腿顶面的距离。上柱高度：铰 接时取牛腿顶面至柱顶面的距离；刚接时取牛腿顶面至横梁中心 的距离。 3楼板（梁）与柱简支连接时，可不考虑板（梁）对柱的 支承约束作用，若板（梁）柱整体连接，根据板（梁）刚度大小 假定按不动铰、刚接或弹性结点考虑。 4构架柱基础固端高程，可根据基础的约束条件确定。 5构架柱与屋面大梁整体浇筑或屋盖采用混凝土厚板结构 时，构架柱与屋盖连接按刚接考虑；当屋盖采用屋架（预制混凝 土、钢屋架）结构时，构架柱与屋架连接按铰接考虑。 6.2.11厂房纵向构架两侧相邻吊车梁竖向反力差产生的纵向偏 心弯矩标准值M，可按式（6.2.11）近似计算：
(6. 2. 11)
.13屋盖系统设计应符合下列
1屋盖结构可根据屋盖荷载、厂房跨度、施工难易、工期 等条件，采用混凝土结构或轻钢结构。
2屋盖系统设计应贯彻国家节能环保政策，结合水电站所 处自然环境、厂房布置和运行要求，满足排水、保温、防火、抗 震等要求。屋顶可采用保温板材，必要时设自然采光带。 3屋面坡度应结合当地降雨强度、屋盖结构型式和建筑立 面处理综合选定。
6.3.1设计机墩与风罩时，应取得下列机组资料： 1发电机、水轮机的总装图、基础图及基础荷载图。 2发电机出力N、额定转速n、飞逸转速np、功率因数 cosp及暂态电抗Xz。 3发电机总重及定子、转子、机架、励磁机和附属设备重。 4水轮机导叶叶片数X，和转轮叶片数X2。 5水轮机转轮连轴重。 6 水轮机轴向水推力。 7 机组转动部分质量中心与机组中心的可能最大偏心距e。 发电机冷却的循环空气温度。 9 作用于风罩的千斤顶推力。 10转子半数磁极短路时的单边磁拉力。 11 转动惯量G,D?。 12 正常扭矩。 13 短路扭矩。 6.3.2 风罩承受的荷载及其荷载效应组合可按表6.3.2的规定 确定。 6.3.3 风罩结构宜按下列要求进行设计： 1其底部为固端，顶部宜与发电机层楼板整体连接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折 减，或采取降低钢筋设计强度的方法以抵偿温度作用。 3圆筒式风罩内力可按附录B计算。
1其底部为固端，顶部宜与发电机层楼板整体连接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折 减，或采取降低钢筋设计强度的方法以抵偿温度作用。 3圆筒式风罩内力可按附录B计算。 4正常使用极限状态风罩最大裂缝宽度允许取0.4mm
表6.3.2风置荷载效应组合表
Pm=0.0011eG,n² Pm =0. 0011eG,n²
T = 9. 75 Ncos4 n
式中X,发电机暂态电抗
6.3.5机墩荷载效应组合可按表6.3.5的规定确定
6.3.5机墩荷载效应组合可按表6.3.5的规定确定。
T = 9. 75 V nXz
表6.3.5机墩荷载效应组合表
6.3.6机墩结构应满足机组在正常运行、短路及飞逸时的强度 和刚度要求。直接承受集中荷载的支座应验算局部承压强度并配 置钢筋网。 6.3.7机墩和风罩上的孔口或切口，应考虑孔边应力集中，适 当加强配筋。
6.3.8圆筒式机墩的动力计算应按下列原则进行
1应验算共振、振幅和动力系数，计算方法见附录C。大 型机组或必要时宜用有限元法或其他分析方法复核。 2机墩自振频率与强迫振动频率之差和自振频率之比值应 大于20%，或强迫振动频率与自振频率之差和机墩强迫振动频 率之比值应大于20%。 3机墩强迫振动的振幅应满足：垂直振幅不大于0.15mm； 水平横向与扭转振幅之和不大于0.20mm。
6.3.9框架式、墙板式等其余类型的机墩动力计算可按照GH 50040的相关规定进行。
6.4.1水电站厂房蜗壳、尾水管、进口段（河床式厂房）、挡水 墙和基础底板等结构，可分成几个独立部分进行设计。按各独立 结构设计时应考虑相互之间力的传递及变形协调。对大型工程宜 考虑空间作用，进行三维有限元分析计算。
6.4.2切取框架计算时应遵循下列原则： 1杆件计算长度宜以中心线为准。 2当结构中任一杆件满足下列条件时，应考虑剪切变形及 刚性节点的影响： 1）两端固结的杆件，h/1>0.15，h为杆件截面高度，单 位m，l为杆件净跨长度，单位m。 2）一端固结、一端铰结的杆件DB3307／T 85-2018 电梯安全运行监测系统技术管理规范.pdf，h/>0.3。 6.4.3蜗壳的型式可根据作用水头大小选用金属蜗壳或钢筋混 凝土蜗壳。当最大水头大于40m时宜采用金属蜗壳，若采用钢 筋混凝土蜗壳，则应进行技术经济论证
.4.2切取框架计算时应遵循下
6.4.4金属蜗壳与外围混凝土结构处理措施可采用下列方式：
1设置弹性垫层：在金属蜗壳与外围混凝土之间设置弹性 垫层。传至混凝土上内水压力大小应根据垫层设置范围、厚度及 垫层材料的物理力学指标等研究确定。 2充水保压：金属蜗壳与外围混凝土之间不设垫层，在蜗 壳充水加压状态下浇筑外围混凝土，其充水加压值可根据外围混 凝土结构具体条件分析研究确定。 3直接埋人：金属蜗壳与外围混凝土之间不设垫层，在蜗 壳不充水（仅设置内部支撑）的情况下浇筑外围混凝土。金属蜗 壳和外围混凝土完全联合，共同承受全部内水压力。 6.4.5钢筋混凝土蜗壳及金属蜗壳外围混凝土结构承受的荷载
6.4.5钢筋混凝土蜗壳及金属蜗壳外围混凝土结构方
6.4.6钢筋混凝土蜗壳结构的内力，宜简化为平面框架计算NB／T 25077-2017标准下载， 顶板及边墙的环向力也可简化为环形板筒计算，对于进口段尚应 考虑中墩及上游墙的约束作用。大型工程宜进行三维有限元 分析。
6.4.7钢筋混凝土蜗壳的抗裂计算应满足下列要求
1钢筋混凝土蜗壳已满足抗裂要求时，可不进行裂缝开展 宽度验算。 2钢筋混凝土蜗壳不满足抗裂要求时，可按限制裂缝开展 宽度设计，最大裂缝宽度允许值Wmax按下列数值选取： 1）当水力梯度i>20时，标准组合wmax≤0.20mm。 2）当水力梯度i≤20时，标准组合wmax≤0.25mm。 3）当钢筋混凝土蜗壳内壁设有钢衬时，裂缝宽度ma <0.30mm。 3按限制裂缝开展宽度设计，对计算温度作用效应取值： 宜考虑开裂影响予以适当折减。 6.4.8尾水管承受的荷载及荷载效应组合可按表6.4.8的规定 确定。 6.4.9尾水管结构的内力计算应按下列原则进行： 1垂直水流方向宜简化为平面问题考虑，即沿水流方向分 区切若干剖面。按平面框架计算。 2高尾水位的厂房应验算顶板、底板及支墩的顺水流方向 强度。 3大型水电站的尾水管宜进行三维有限元计算。 6.4.10大型机组的尾水管顶板及整体式厚底板，应考虑施工进 度程序可能产生的不利应力并验算施工期的温度作用，合理选定 混凝土分层分块及温控措施。 6.4.11厂房基岩完整坚硬时，尾水管扩散段底板可采取分离式。 当分离式底板设有可靠排水设施时，作用在底板上的浮托力可折 减40%60%。分离式底板内力可按无梁楼盖或连续梁计算，见 附录D。锚筋设计应符合GB50086和SL377的有关规定。