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《现浇混凝土大直径管桩复合地基技术规程》JGJ@T213-2010.pdf简介：

《现浇混凝土大直径管桩复合地基技术规程》JGJ/T213-2010.pdf是一部中国工程建设标准，由中华人民共和国住房和城乡建设部发布。该规程主要针对大直径现浇混凝土管桩（通常用于建筑工程的地基处理）的施工技术和质量控制方法进行了详细的规定。管桩复合地基技术是通过在软弱地基上打入大直径的混凝土管桩，形成复合承载结构，以提高地基承载能力和稳定性。

规程内容包括管桩的选型、设计、施工工艺、质量检验、验收及施工安全等方面的要求，旨在确保大直径管桩复合地基的施工质量，保障建筑工程的稳定性和耐久性。它适用于各类建筑（如住宅、办公楼、商业设施等）的桩基施工，并对设计、施工、监理和验收等环节的操作提供了明确的技术指导。

由于这是PDF格式的文件，具体章节和内容需要查看原文件，但通常此类规程会详细解释材料选择、施工过程中的质量控制措施、验收标准、施工方案设计等内容。

《现浇混凝土大直径管桩复合地基技术规程》JGJ@T213-2010.pdf部分内容预览：

现浇混凝土大直径管桩桩机设备（图1）主要由底盘、支 架、振动头、钢质内外套管空腔、活瓣桩靴、造浆器、进料口和 混凝土分流器等组成，

2.1.2复合地基最初是指采用碎石桩加固后形成的人

3.1.1现浇混凝土大直径管桩目前最大的应用深度为25m。如 果加固的深度继续加大，必须增加桩机设备的高度DB37∕T 2936-2017 建筑信息（BIM）技术的消防应用，增大桩机振 动头的动力，从而增加地基加固的成本，因此，本规程暂定深度 为25m。

比 七公给生 沃不 市政工程中得到应用。由于不同的工程对地质条件有着不同的具 本要求，所以在进行岩士工程勘察时，除应遵守本规程外，尚需 符合国家及其他现行有关标准的规定。 3.1.4坡地、岸边复合地基、基岩面倾斜的复合地基、高路堤 等特殊情况下的现浇混凝土大直径管桩复合地基应进行整体稳定 生验算，验算方法可按照现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》GB50007关王稳完性计管的右关规完热行

市政工程中得到应用。由于不同的工程对地质条件有着不同的具 体要求，所以在进行岩土工程勘察时，除应遵守本规程外，尚需 符合国家及其他现行有关标准的规定

等特殊情况下的现浇混凝土大直径管桩复合地基应进行整体稳定 性验算，验算方法可按照现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》GB50007关于稳定性计算的有关规定执行。

3.2.1根据刚性桩复合地基变形控制的要求，现浇混凝土大直 径管桩所用的混凝土强度等级可以从C15到C30不等。由于管 桩壁厚最小为12cm，因此，混凝土的粗骨料粒径不宜大于 25mm，以免混凝土浇筑时卡管。 3.2.2无机结合料稳定材料指在粉碎的或原状松散的土中掺人 定量的无机结合料（包括水泥、石灰或工业废渣等）和水，经

定量的无机结合料（包括水泥、石灰或工业废渣等）和水，经 拌合得到的混合料在压实与养护后，达到规定强度的材料。不同 的土与无机结合料拌合得到不同的稳定材料，例如石灰土、水泥 土、水泥砂砾、石灰粉煤灰碎石等，使用时应根据结构要求、掺

加剂和原材料的供应情况及施工条件进行综合技术、经济比较后 选定。加筋材料采用变形小、强度高的土工格栅类型、土工编织 物、钢丝网等，土工格栅包括玻璃纤维类和聚酯纤维类两种 类型。 3.2.3单根现浇混凝土大直径管桩施工结束和混凝土凝固后

32.3单根现流馄凝士直径管桩施工结集和混凝王伤

浇混凝土大直径管桩复合地基

3.3.1目前在工程中，使用比较成熟的现浇混凝土大直径管桩 尺寸有两种，其外直径分别为1000mm和1250mm，壁厚分别为 120mm和150mm，考虑到桩基上部振动头的振动力和抗拔力， 将来也可以通过调试和现场试验采用1500mm的桩径。现浇混 疑土大直径管桩复合地基的构造（图2），由现浇混凝土大首径 管桩桩体、素混凝土封口、褥垫层、加筋材料及土层（桩周土体 和桩芯土体）等组成。在现浇混凝土大直径管桩桩体初凝后，开

挖50cm的桩芯土，浇筑桩头，形成素 混凝土封口，其目的一是为了增加顶 部强度和整体性，减少与上部刚性垫 层或柔性垫层之间的集中应力，使受 力均匀，减少上刺量；二是保证桩头 的施工质量。

层。铺设褥垫层的自的是为了调整桩 土应力比，减少桩头应力集中，有利 于桩间士承载力的发挥。褥垫层的设 置是现浇混凝士大直径管桩刚性桩复 合地基的关键技术之一，是保证桩、 土共同作用的核心内容。根据大量的工 程实践总结，褥垫层的厚度取30cm

50cm，一般上部填土较厚时取高值，桩间距大或桩间士较软时 取高值。为充分发挥现浇混凝土大直径管桩的承载作用，桩顶褥 垫层中应铺设加筋材料。褥垫层内设加筋材料1～2层，褥垫层 享度大时取2层。褥垫层铺设宜分层进行，每层铺设应均匀，最 终厚度允许偏差土20mm。对于设计为50cm厚的褥垫层，一般 先铺20cm厚垫层，铺设一层土工格栅，然后再铺20cm厚垫层， 再铺一层土工格栅，最后再铺10cm厚垫层。对于设计30cm厚 的褥垫层参照以上施工。

3.4现浇混凝土大直径管桩复合地基设计计算

3.4.1现浇混凝土大直径管桩属于刚性桩：不需要依靠桩周土 的约束来维持自身稳定，一般只考虑在加固场地范围内布桩。如 遇到液化士层或饱和软土层时，也可在加固场地外设置护桩，考 虑到刚性桩对基础的冲切作用，桩的布置应离加固场地边缘有 定的距离。

3.3.3条，基桩的布置宜符合下列条件：排数不少于3排且桩数 不少于9根的摩擦型部分挤土桩基，其最小桩间距为3～3.5倍 桩径。由于现浇混凝土大直径管桩属大直径，通过现场试验：考 葱复合地基承载力、土性、位置及施工工艺等，确定现浇混凝士 大直径管桩的桩间距为2.5～4倍桩径，

属于般摩擦桩，以桩周士提供摩擦力为主，桩端阻力只当于 单桩承载力的10%左右。但只要条件充许，都不希望桩端坐落 在土质差的土层上。桩端阻力修正系数，除了与进入持力层厚 度、土的性质、桩长和桩径等因素有关外，对于现浇混凝土大直 径管桩，一方面由于桩径大，在上部荷载作用下，下端开口的管 桩杭内壁具有摩擦力；另一一方面，由于桩身长，开口的管桩其有 土塞效应现象，两者总有其一在发挥作用。因此，桩端阻力修正 系数取0.65～0.9之间，桩端土为低压缩性土时取高值，高压缩

复合土层压缩模量的提高系数为：

f spk = 1.43 fak

计算得到的s1=16.1cm。 压缩模量当量E。=6.91MPa，则4，=0.7，所以 S1 = b,si = 11. 3cm。 （2）实测沉降。 根据现场蓝测，该断面实测沉降为：根据表面沉降测得的桩 顶沉降为22.0cm、路堤中心（桩间土中心）沉降为33.1cm，根据 分层沉降测得的加固区底部沉降（即下卧层沉降）为19.0cm，则 加固区的沉降量S1在桩顶处为22.0一19.0=3.0cm：在桩间土中 心为33.1一19.0三14.1cm。假设桩间土变形后表面为抛物型 则取平均沉降为3.0十（14.1一3.0）×2/3=10.4cm。可见实测沉 降结果与本规程方法的计算结果较为接近。 2算例二 京沪高速铁路南京南站连接线现浇混凝土大直径管桩处理深 度内的沉降S1计算算例如下： 该高速铁路典型断面路基顶宽B二24m，路提填土高度H= 3m，坡度1：1.75，填料的平均密度按2000kg/m计。加固区士 层自上而下分为2层，各土层压缩模量见表3。根据土层状况： 地基处理方案布置为：设计桩径1000mm，壁厚150mm，混凝 土强度为C20，采用桩间距横向2.5m、纵向4.3m，桩长10m 梅花形布置。

复合土层压缩模量的提高系数为：

Jspk = 3. 125 f ak

计算得到的s1=7.66cm。 压缩模量当量E，一7.78MPa，则y，=0.67，所以 S1 = 4ssi = 5.13cm。 (2）实测沉降。 根据现场监测，该断面实测沉降为：根据表面沉降测得的桩 顶沉降为2.7cm、路堤中心（桩间土中心）沉降为9.6cmJTS 167-2018 码头结构设计规范，根据分 层沉降测得的加固区底部沉降（即下卧层沉降）为2.4cm，则加固 区的沉降量s1在桩顶处为2.7一2.4二0.3cm、在桩间土中心为 9.6一2.47.2cm。假设桩间土变形后表面为抛物型，则取平均 沉降为0.3十（7.2一0.3）×2/3=4.9cm。可见实测沉降结果与本 规程方法的计算结果较为吻合

4.1.1场地岩土工程勘察报告是地基处理设计方案与施工的你 居。当场地地质情况较复杂时，应做必要的补充勘察，以便调 设计。为防止意外事故发生，施工前必须查清地上、地下管线及 障碍物，并进行妥善处理。 .1.5现浇混凝土大直径管成桩所使用的机械已有专业的生 至广家生产，选择合格的施工设备是保证施工质量的关键。施 机械应向智能化、标准化、科技创新技术方向发展。考虑到地基 处理深度等工程地质特点及工程实践的需要，并遵循经济性、实 用性、易于操作的原则，施工机具应满足以下的基本性能要求： 1沉桩深度达到25m以上； 2桩径为 1000mm～1250mm; 3管桩壁厚 100mm～150mm; 4混凝土可多次加料； 5提升力达到30t，压桩力加上高频振动荷载大于100t。 4.2现浇混凝土大直径管桩施工 .2.2一般工程中管桩施工顺序的确定主要考虑的是保证施二 的便利性，而针对管桩施工对邻桩的影响考虑相对较少。由于现

4.2现浇混凝土大直径管桩施工

4.2.2一般工程中管施工顺序的确定主要考虑的是保证施工 的便利性，而针对管桩施工对邻桩的影响考虑相对较少。由于现 浇混凝土大直径管桩是现场浇筑混凝土，在施打第二根桩时第 根桩混凝士尚未凝固，因此应考虑其影响。现场试验结果表明！ 较有利的施工顺序应采用沿一面逐步向前推进的顺序，而不宜采 用从四周向中心包围的顺序。

标高后，用测绳将绑有滤纸的重锤吊入孔底，然后将重锤吊出

检香滤纸是否湿润、有无泥浆

水管位于桩模内管内、外壁，上端与高压水源连接，下端与喷 管莲接。喷管呈圆形紧贴在桩模内、外管壁底部，由镀锌管制 成，在喷管管壁上、下各均匀分布有一组喷水孔，使水能自由喷 出。在喷管上、下都设置一组锯齿，在桩模上下运动时锯齿能切 割周围土体，同时喷管喷水，这样在桩模套管表面形成泥浆，泥 浆能有效降低土体与管壁的摩擦系数，从而减小桩模受到的侧摩 阻力。将锯齿设于喷水孔正上方和正下方，在喷管喷水形成泥浆 时，锯齿还起到保护喷管的作用。 4.2.6混凝土班落度如过小：在成桩的过程中也易造成卡管， 从而出现断桩和缩颈，班落度如过大在混凝士运输及振动拔管过 程中易形成混凝土离析，从而会导致桩体在加料口一混凝土的 石子多而另一侧混凝土砂子多的现象。通过大量试验表明，现场 觉拌混凝土册落度宜为8cm～12cm；如用商品混凝土，非泵送 时落度宜为8cm～12cm，泵送时落度宜为16cm～20cm。 现浇混凝土大直径管桩混凝土浇筑时的充盈系数在1.2左 右，比一般灌注桩要大。从理论上分析现浇混凝土大直径管桩浇 筑的混凝土是用圆环的厚度作为理论计算量，其壁厚的微小增加 将导致混凝土的用量增大很多，其次因为壁的厚度内缩外扩，其 混凝土使用量也相应增加。此外，在黏性较大土层中振动拨管时 有上带桩芯土现象。因此现浇混凝土大直径管桩的充盈系数比普 通实心灌注桩要大。

4.2.6混凝土落度如过小，在成桩的过程中也易造

皖2008G304-民用建筑物抗震构造图集(一) 砌体结构5.1.1检查孔底有无泥浆的方法见本规程条文说明4.2.3。