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《叠层橡胶支座隔震技术规程》CECS126：2001.pdf简介：

《叠层橡胶支座隔震技术规程》CECS126：2001.pdf 是中国工程建设标准化协会（China Association for Standardization of Engineering Construction, 简称CECS）发布的一份关于建筑隔震技术的标准。该规程的全称是《工程结构隔震设计规范》。

该技术规程主要针对建筑工程中采用叠层橡胶支座进行隔震设计时应遵循的规则和指导。叠层橡胶支座是一种常用的隔震装置，通过将橡胶材料分层叠加，形成多层结构，可以有效吸收和耗散地震能量，减小地震对建筑物的冲击，保护建筑结构的安全。

CECS126：2001.pdf涵盖了隔震设计的基本原理、隔震支座的选择与设计、隔震系统的安装与调试、隔震效果的评估等内容，为建筑隔震工程的设计、施工、验收提供了科学的依据和标准。这对于保障建筑工程的抗震性能，提高建筑物的生命安全具有重要意义。

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上，必要时也可布置在不同的标高位置上。 4同一房屋选用多种规格的隔震支座时，应注意充分发挥每 个隔震支座的承载力和水平变形能力。 5同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应 天于安装和更换时所需的空间尺寸。 6设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的 周边。

5同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应 天于安装和更换时所需的空间尺寸。 6设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的 周边。 7 抗震墙下隔震支座的间距不宜大于2.0m。 4.3.2 隔震层的受压承载力验算应符合下列要求： 1隔震层总受压承载力设计值应大于上部结构总重力代表 值的1.1倍。 2每个隔震支座的受压承载力设计值应大于上部结构传递 到隔震支座的重力代表值。 3当上部结构必须按第4.3.7条进行抗倾覆验算时，隔震支 座的承载能力应符合第4.3.7条中第4、5款的要求。 4当上部结构必须按第4.4.1条第3款考虑竖向地震作用 时，上部结构传递到隔震支座的重力代表值，8度和9度时可分别 取上部结构重力代表值的20%和40%。 5隔震支座的受压承载力设计值应符合下列规定： 1）当形状系数S1≥15、S2≥5时，对于甲类建筑，压应力 设计值不宜大于10MPa；对于乙类建筑，压应力设计值不宜大于 12MPa；对于丙类建筑，压应力设计值不宜大于15MPa，但对于直径 小于300mm的隔震支座，压应力设计值不宜大于12MPa。 2）当形状系数不满足上述要求时，压应力设计值应适当 降低。当5>S2≥4时，降低20%；当4>S2≥3时，降低40%。 4.3.3隔震层连接部件（如隔震支座或抗风装置的上、下连接件 连接用预埋件等）应按罕遇地震作用进行强度验算。

式中VRw一 抗风装置的水平承载力设计值。当抗风装置是隔 震支座的组成部分时，取隔震支座的水平屈服荷载 设计值；当抗风装置单独设置时，取抗风装置的水 平承载力，可按材料屈服强度设计值确定； w一风荷载分项系数,采用1.4; Vwk一一风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值。 4.3.5隔震层中各隔震支座在罕遇地震作用下的最大水平位移 应满足下列要求：

Umax ≤ 0.55d Umax ≤ 3t.

DB34／T 1973-2013标准下载式中 lmax 在罕遇地震作用下考虑扭转影响时隔震支座最大 水平位移,按第4.2.8条计算； d一一隔震支座直径； tt一一隔震支座橡胶层总厚度。 4.3.6 隔震支座的弹性恢复力应符合下列要求：

Ki00 t. ≥ 1.40 Vrw

式中K100 一 隔震支座在水平剪切应变100%时的水 度。

1隔震房屋的高宽比超过《建筑抗震设计规范》BG50011的 相应规定时，应进行抗倾覆验算。 2隔震房屋抗倾覆验算包括结构整体抗倾覆验算和隔震支 座承载力验算。 3进行结构整体抗倾覆验算时，应按罕遇地震作用计算倾覆 力矩，并按上部结构重力代表值计算抗倾覆力矩。抗倾覆安全系 数应大于1.2。 4上部结构传递到隔震支座的重力代表值应考虑倾覆力矩 所引起的增加值。 5在罕遇地震作用下,隔震支座不宜出现受拉应力。当隔震

4.3.8隔震层的构造应符合下列要求： 1隔震支座与上部结构、下部结构应有可靠的连接。 2与隔震支座连接的梁、柱、墩等应考虑水平受剪和竖向局 部承压，并采取可靠的构造措施，如加密箍筋或配置网状钢筋。 3利用构件钢筋作避雷线时，应采用柔性导线连通上部与下 部结构的钢筋。 4穿过隔震层的竖向管线应符合下列要求： 1）直径较小的柔性管线在隔震层处应预留伸展长度，其 直不应小于隔震层在罕遇地震作用下最大水平位移的1.2倍： 2）直径较大的管道在隔震层处宜采用柔性材料或柔性 接头； 3）重要管道、可能泄漏有害介质或燃介质的管道，在隔 震层处应米用柔性接头。 5隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时，隔震支座和其 也部件应根据使用空间的耐火等级采取相应的防火措施。 6隔震层所形成的缝隙可根据使用功能要求，采用柔性材料 封堵、填塞。 7隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。 8上部结构及隔震层部件应与周围固定物脱升。与水平方 向固定物的脱开距离不宜少于隔震层在罕遇地震作用下最大位移 的1.2倍，月不小于200mm；与竖直方向固定物的脱开距离宜取所 采用的隔震支座中橡胶层总厚度最大者的1/25加上10mm，且不 小于15mm

上部结构的截面抗震验算应符合下列规定： 上部结构的截面抗震验算，应按现行国家标准《建筑抗震

4.4.3上部结构的抗震变形验算应按下列要求进

2在多遇地震作用下，层间弹性位移角限值可按现行国家标 准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定执行。 3在罕遇地震作用下，上部结构的层间弹塑性位移角限值可 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定值的1/2采 用。

注：9度时甲乙类建筑层数不宜多于五层

注：8度时甲乙类建筑层数不宜多于六层，9度时层数不宜多于四层

4.5下部结构和地基基础设计

4.5.1隔震层以下结构（包括支墩，柱子，墙体，地下室等）的地震 作用和抗震验算，应按罕遇地震作用下隔震支座底部的水平剪力 竖向力及其偏心距进行验算。

4.5.2上部结构和隔震层传至下部结构顶面的水平地震作

按隔震支座的水平刚度分配；当考虑扭转时，尚应计及隔震月 转刚度。

4.5.3地基基础的抗震验算和地基处理，可按照现行国家

现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定的设防烈度进行 验算。

施应按提高一个液化等级确定，直至全部消除液化沉陷。

的要求，应将全桥分成几段，每段中墩、台基础所处的地质 近。

1.5·对采用隔震支座的桥梁，应在温差适中时架梁，以减 变形引起的内力和变形

5.1.6对采用隔震支座的桥梁,应按设防烈度进行支座,

础的强度和稳定性验算：对应于各设防烈度的地震加速度 5.1.6采用。

表5.1.6水平地震加速度

采用隔震支座的I、Ⅱ、Ⅲ级公路、铁路桥，当出现下列情

况之一时，必须限制隔震支座在设防烈度下的水平剪应变不大于 120%；建造墩、台用的混凝土强度等级不低于C20；墩身从基础顶 面至两倍墩身截面最小尺寸的高度范围内，所配箍筋直径应不小 于12mm，间距应不大于100mm： 1跨度大于60m或桥长大于100m； 2 桥墩常年水深大于5m： 3桥墩、台基础位于松软或可液化土地基上： 4桥墩高度大于20m。 5.1.8对抗震设防区内已有的公路、铁路桥梁，当桥墩、台及基础 的强度不满足抗震要求时，在不影响桥梁正常使用的条件下，可采 用隔震支座取代传统支座。 5.1.9对采用隔震支座的桥梁，全桥各桥墩的基本周期不宜大于

大于相应梁上承受的车辆或列车制动力、车辆摇摆力最大值的 1.2倍。

1.2倍。 5.2.2每一孔（或一联)梁所有隔震支座的屈服前刚度之和，应使 梁在承受车辆或列车制动力、或车辆摇摆力时产生的梁体最大位 移设计值满足正常运营要求。

5.2.2每一孔(或一联)梁所有隔震支座的屈服前刚度之和

主承受车辆或列车制动力、或车辆摇摆力时产生的梁体最大位 计值满足正常运营要求。

应大于在设防烈度下隔震支座承受剪力设计值的1.5倍。在设防 烈度下每个隔震支座承受的剪力设计值，可按下式计算：

ud≤3.5 (圆形支座）,或,（矩形支座

式中　d一一圆形隔震支座的直径； α一一矩形隔震支座计算方向的边长。 5.2.7 隔震支座的屈服前水平刚度，不应小于屈服后水平刚度的 8倍。

5.2.7隔震支座的屈服前水平刚度，不应小于屈服后水

.3.1验算桥梁地震作用效应时，分别按顺桥向或横桥向的 也震作用计算。

5.3.2设置隔震支座的桥梁可采用下

1满足下列条件的桥梁可采用反应谱法： 1）各墩的高度和水平刚度相近，隔震支座特性相同的直 线桥梁； 在设防烈度地震作用下，除隔震支座外，桥墩和梁呈

2其它桥梁可采用时程分析法。 5.3.3采用反应谱法分析公路、铁路桥梁时,按下列规定进行

1反应谱曲线应按图4.2.3采用。当全桥阻尼比为 时，水平地震影响系数最大值αmax可按表5.3.3的规定取用 相关反应谱特征周期T。可按第4.2.3条的规定取用。

2当全桥阻尼比不为0.05时，地震影响系数α值应乘以按 公式(4.2.5)计算的调整系数2。 3当桥墩质量影响较小时，顺桥向可按全桥（或一联桥），横 桥向可按单墩简化为单质点，进行计算分析以及验算墩、台、 基础和支座的强度与稳定性。 4隔震支座的水平位移延性系数从、水平剪切应变硬化比 $、水平有效刚度K。和有效阻尼比。可分别按下式计算：

μ= ud wy Ky =K

ud 隔震支座的水平位移设计值； uy 隔震支座的水平屈服位移； K 隔震支座的屈服后水平刚度； Ko 隔震支座的屈服前水平刚度； 隔振支座的水平有效刚度； e 隔震支座的有效阻尼比。 5每个桥墩与n'个隔震支座串联后在隔震支座顶面的组合 平刚度可按下式计算：

式中Ki;一第i个桥墩与隔震支座串联后在隔震支座顶面 组合水平刚度； Kpi一一第i个桥墩顶面的水平刚度； i———桥墩(或桥孔)号,i=1,2n(或i=1,2n+1); n一一每个桥墩上设置的隔震支座个数。 6顺桥向全桥桥墩在隔震支座顶面的总组合水平刚度可 下式计算：

7全桥的集中质量可按下式计算：

GB／T 37789-2019标准下载K= (K pi + n'Ke)

m= Zmi i=l

SeSp Se + Sp

式中‘一一桥墩的阻尼比。 10在设防烈度地震作用下梁体的位移设计值可按下式计 算：

式中 梁体在设防烈度地震作用下的水平位移设计值； g一一重力加速度; α一一地震影响系数。 11 桥墩、台顶上一个隔震支座承受的剪力设计值可按下式 计算：

《公路声屏障第1部分：分类 JT/T646.1-2016》式中　VB——一在设防烈度下一个隔震支座承受的剪力设计值; V,一隔震支座的水平屈服剪力。 12第i个桥墩基础顶面的剪力和弯矩设计值可分别按下式 计算：

Vo = n'· VB Mo = n'. Ve: hi

.3.4采用反应谱法分析，当桥墩质量影响较大时，顺桥向