标准规范下载简介

GBT 17468-2008 电力变压器选用导则.pdf简介：

GBT 17468-2008《电力变压器选用导则》是中国国家标准，由国家发展改革委于2008年发布。这个导则主要针对电力变压器的设计、选型、安装和使用提供了详细的规定和指导。它涵盖了电力变压器的类型、容量、电压等级、冷却方式、绝缘材料、结构形式、附件配置、保护要求等方面，以及环境条件、运行条件、试验要求等方面的规定。

该导则的目的是为了确保电力变压器的合理、安全、经济和高效运行，以满足电力系统的需求，同时考虑到环境保护和节能的要求。它为电力行业相关设计、制造、运行、维护等专业人员提供了重要的参考依据。使用GB/T 17468-2008，可以确保电力变压器的设计和应用符合国家的技术标准和行业规范，从而确保电力系统的稳定和可靠性。

GBT 17468-2008 电力变压器选用导则.pdf部分内容预览：

负载损耗包括线圈直流电阻损耗、导线中的涡流损耗、并列导线间环流损耗和结构件（如夹件、钢压 百壁、螺栓、铁心拉板等）的杂散损耗。

B.2.1线圈直流电阻损耗

降低线圈直流电阻损耗的有效方法是增大导线截面积。然而也导致线圈体积的增大，相应 线长度，为了设计出低负载损耗的变压器，需耗用较多的导线，制造成本必然增加。

线圈处于漏磁场中，在导线中会产生涡流损耗。大型变压器中涡流损耗有时会达到直流电阻损耗 的10%以上。 当变压器短路阻抗增大时，纵向漏磁增大，导致涡流损耗的增加。降低涡流损耗的途径可采用多根 导线并联，用组合导线或换位导线。此时，考虑到绕组的机械强度，需采用自粘性换位导线，或采用截面 大的单根导线降低电密，这就使制造成本增加。

变压器（尤其是大型变压器）由多根导线并列绕成，每根导线在漏磁场中占据的空间位置不同，它们 各自产生的漏感电势也不同江苏大学浦东国际花园会所施工组织设计与预算全套，漏感电势之差产生环流并产生环流损耗。 当要求变压器短路阻抗大时，由前所述的原因，需减小电抗高度，增加导线匝数，它们都会增加环流 损耗。为抵偿该损耗的增大，就要采取适当的导线换位方式或增加导线截面积减少直流电阻损耗及采 用换位导线等，这就增加了变压器制造成本。

B.2.4结构件的杂散损

大型变压器中，杂散损耗有时会达到直流电阻损耗的30%。经验证明，在油箱壁和夹件上加装磁 屏蔽或电磁屏蔽，铁心拉板和在漏磁场中的结构件(如螺栓等)采用低磁钢材料等措施，可有效地降低杂 散损耗。然而，这些措施都相应增加了制造成本。

变压器的空载损耗主要是铁心损耗。它由磁滞损耗和涡流损耗组成，前者与导磁材料（如硅钢、非

晶合金）的重量成正比，且与磁密的n次方成正比。而涡流损耗近似与磁密的平方、导磁材料的厚度的 平方、频率的平方和导磁材料的重量成正比，降低空载损耗就要降低磁密，其结果导致导磁材料重量增 加。或者采用高导磁、低损耗的导磁材料，或者采用厚度更薄的导磁材料，其结果都导致变压器制造成 本的相应增加。而过趣的硅钢片又使铁心的平整度下降，导致铁心机械强度的降低。

B.4冷却装置布置方式

a）户内冷却装置水平分体布置，有利于降低噪声，降低变压器制造成本，节省土地和建筑面积，是 首选方式； b）户内冷却装置垂直分体布置，更有利于节省土地和建筑面积，但变压器油箱将承受较高的压 力，制造成本要比水平分体布置高，同时易渗漏油，运行成本将相应增大，

变压器冷却装置通常有冷却器和散热器二种形式，若采用散热器形式可实现多种组合的冷却方式， 运行成本也较低，也是今后的发展趋势。 a）强迫导向油循环风冷变压器，易出现渗漏、轴承磨损、油流带电、散热管道堵塞、冷却效果下降 等现象，造成变压器可靠性降低、冷却器检修频繁、风险成本和运行成本提高等； b）强迫非导向油循环风冷变压器，制造成本比强迫导向油循环风冷变压器略高，但不会出现油 流带电现象，运行时油中的杂质也不会进入绕组内部，可靠性较高，风险成本相对导向油循环 的要低； c) 强迫油循环自冷变压器，制造成本与强迫油循环风冷变压器相当，但可靠性低、运行成本与上 述相比略低，只有变压器容量较大（大于300MVA以上）并在噪声要求较高地区采用； d）自然油循环风冷变压器，制造成本与强迫油循环风冷变压器相当，但可靠性高，运行成本较低； e）全自冷变压器，制造成本高，但运行维护简单，可靠性高，运行成本最低； f）采用油/水热交换装置，适用于冷却器与变压器本体上下布置的自然油循环或强迫油循环/强 迫水循环风冷变压器，与采用油/油热交换装置相比，其冷却效率高，可用于超大容量变压器 上，但制造成本、风险成本、运行成本较高。

调压方式对变压器的可靠性、制造成本和运行成本影响非常大，在满足电网电压变动范围的情况 下，应优先选用无调压方式。 a）有载分接调压，可靠性差，制造成本和运行成本高，但调压灵活； b）无励磁调压，制造成本和运行成本较低； ?) 无调压结构，可靠性高，制造成本和运行成本低，但无法通过变压器自身进行调压，适用于升压 变压器或电压较稳定的降压变压器。

自耦变压器公共绕组中性点侧的调压，对降低制造难度、提高安全可靠性和降低成本有利，虽会造 成变压器低压绕组电压的较大变动，但对仅作无功补偿作用的独立低压回路也无关紧要。通常： a）中性点调压，要求分接开关的绝缘水平低，制造成本低，可靠性高，但对自耦变压器来说，为变 磁通调压，即高、中、低各绕组的电压同时调； b）线端调压，其调压绕组应为独立布置结构，且分接开关的绝缘水平要求最高，制造成本高，可 靠性低； c）中部调压：分接开关的相间绝缘水平要求比中性点调压的高造价工程师实用手册.pdf，与线端调压的要求相当·制造成

本低。但绕组抗短路能力水平低，往往适用于中小型变压器，风险成本略高； d）调压绕组布置：调压绕组为独立布置结构，安匝平衡好，绕组抗短路能力强，但制造成本和过 电压风险高，较适合中性点调压方式，但对中压调压的变压器应考虑独立布置结构。对调压 范围较小的调压绕组可设置在主绕组内，虽制造成本较低，但对制造工艺要求较高，抗短路能 力也较差。

变压器的绝缘水平，原则上应按照国家标准规定的上限数值，以利于提高变压器运行的安全可靠 性。有时，可根据变电站的特殊性和重要性（如地下变电站)以及近期故障情况，适当地提高绝缘水平 以提高变压器的安全可靠性，但制造成本会相应增加。

若要求变压器的声级水平低于标准值，制造方将采取特殊的设计和措施，例如降低磁密、采用特殊 的绑扎或压紧方法、相应的减振结构、选用低噪声风扇（机)等，这无疑将导致变压器制造成本的增加， 因此，如果必须选用低噪声变压器，应作相应的分析。从经济上来看，在变压器安装地点采取相应的措 施（例如安装隔离墙）或许更合适，

不同容量的变压器，在电压等级、短路阻抗、结构型式、设计原则、导线电流密度和铁心磁密等相同 的情况下，它们之间存在着以下近似关系： a）变压器的容量正比于线性尺寸的4次方； b）变压器有效材料重量正比于容量的3/4次方； c）变压器单位容量消耗的有效材料正比于容量的一1/4次方； d）当变压器的导线电流密度和铁心磁通密度保持不变时，有效材料中的损耗与重量成正比，即 总损耗正比于容量的3/4次方； e）变压器单位容量的损耗正比于容量的一1/4次方； f）变压器的制造成本正比于容量的3/4次方。 由此，从经济角度看，在同样的负载条件下，选用单台大容量变压器比用数台小容量变压器经济 得多。

附录C （资料性附录） 变压器并联运行的联结方法

A业 具有相同的相位关系（即在矢量图中，具有相同的钟时序数）的各变压器，可将各自的一次侧和 二次侧同符号标志端子连接在一起，作并联运行； b） 若钟时序数不同DB37／T 1214-2010 地表水地源热泵系统应用技术规程.pdf，从变压器并联运行可靠性看，有如下联结方法（见图C.1)： 组1：钟时序数为0、4和8； 组2：钟时序数为6、10和2； 组3：钟时序数为1和5； 组4：钟时序数为7和11； c）在实际平衡负载条件下，属于同组的两台变压器可并联运行，如图C.1； d）如果一台变压器的相序与另一台刚好相反，则组3中的变压器与组4中的变压器并联运行，如 图C.2； e）不同组的两台变压器是不能并联运行的。如： 组1与组2或组3与组4； 组2与组1或组3与组4； 组3与组1或组2； 组4与组1或组2。