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《钢-混凝土组合桥梁设计规范》(GB50917-2013).pdf简介：
《钢-混凝土组合桥梁设计规范》（GB50917-2013）是中国工程建设标准化协会制定的一部关于钢-混凝土组合桥梁设计的专业技术规范。这部规范于2013年发布，是针对钢-混凝土结构桥梁的建设、设计、施工和维护的重要依据。
钢-混凝土组合桥梁是一种将钢与混凝土两种材料有机结合的桥梁结构形式，它结合了钢的强度高、刚度大、抗震性能好和混凝土的耐久性好、成本低的优点。该规范详细规定了钢-混凝土组合桥梁的设计原则、计算方法、结构选型、材料选用、施工工艺、安全防护等方面的要求，旨在保证桥梁的结构安全、经济合理和使用寿命。
内容包括但不限于：结构体系选择、结构分析、材料性能、计算方法、施工与安装、验收与维护、抗震设计、耐久性设计等。它对于规范钢-混凝土桥梁的设计、施工和管理具有重要的指导作用，是桥梁工程设计人员和施工人员必须遵守的标准。
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的距离； y 钢梁受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离； 一体外预应力筋的截面形心至钢梁受拉区截面形心的 距离： y一—混凝土桥面板内纵向钢筋的截面形心至钢梁受拉区截 面形心的距离； y一 混凝土桥面板顶至组合梁弹性中和轴的距离； y一 钢梁下翼缘至组合梁弹性中和轴的距离。
3.1.4 混凝土轴心抗压强度设计值fa和轴心抗拉强度设计值 f应按表3.1.4采用
DB62∕T 3019-2018 建筑地基基础工程施工工艺规程表3.1.4混摄土强度设计值（MPa
强度等级 强度种类 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 fed 13. 8 16. 1 18. 4 20. 5 22. 4 24. 4 26. 5 fa 1. 39 1., 52 1. 65 1. 74 1. 83 1. 89 1. 96
3.1.5 混凝土受压或受拉时的弹性模量E.应按表3.1.5采用。 表3.1.5混凝土的弹性模量（MPa）
3.1.5 混凝土受压或受拉时的弹性模量E.应按表3.1.5采用。 表3.1.5混凝土的弹性模量（MPa）
注：当采用引气剂及较高砂率的泵送混凝土且无实测数据时，表中C50～C60的 E.值应乘以折减系数0.95. 3.1.6混凝土的剪切模量G.可按本规范表3.1.5数值的0.4倍 采用，混凝土的泊松比v可采用0.2，混凝土的温度线膨胀系数a 可取为1×10/℃
注：当采用引气剂及较高砂率的聚送混凝土且无实测数据时，表中C50~C60的 E.值应乘以折减系数0.95. 3.1.6混凝土的剪切模量G.可按本规范表3.1.5数值的0.4倍 采用，混凝土的泊松比v可采用0.2，混凝土的温度线膨胀系数a 可取为1×10/℃
3.2.4钢梁及连接件的焊接应符合下列规定：
1手工焊接采用的焊接材料应符合现行国家标准《碳钢烘 条》GB5117或《低合金钢焊条》GB5118的规定。选用的焊条型 号应与主体金属性能相适应。 2自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属 性能相适应，并应符合国家现行相关标准的规定。
1高强度螺栓、螺母、垫圈应符合现行国家标准《钢结构用高 强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231或 《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定。 2高强度螺栓的预拉力设计值Pa应按表3.2.5采用。 3高强度螺栓连接的钢材摩擦面抗滑移系数宜采用0.45。
表3.2.5高强螺栓的预拉力设计值（kN）
3.2.6构件中设置的栓钉应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆 柱头焊钉》GB/T10433的规定。栓钉的力学性能应符合表3.2. 的规定。
表3.2.6检钉的力学性能MPa
表3.2.6检钉的力学性能MPa
3.3.1钢筋混凝土及预应力混凝土中的普通钢筋宜选用HPB300、 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500和RRB400钢筋，并应符合 现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1或《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2 的规定。
3.3.2普通钢筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。
普通钢筋的抗拉强度标准值应具不 普通钢筋的抗拉强度标准值f应按表3.3.2采用
3.3.3普通钢筋的抗拉强度设计值f和抗压强度设计值f应
注： 钢筋混额土轴心受控和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于 330MPa时，应按330MPa取用：在斜截面抗剪承载力、受扭承载力和冲切 承载力计算中垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接钢筋等横向钢筋的抗控 福度设计值大于330MPa时，应按330MPa取用。
钢绞线应满足现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》 GB/T5224的要求，钢丝应满足现行国家标准《预应力混凝土 用钢丝》GB/T5223的要求，精轧螺纹钢应满足现行国家标准 《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T20065的要求。 无粘结钢绞线应满足现行行业标准《无粘结预应力钢绞线》 JG161的要求，成品与非成品体外索的保护应满足相关规范的 ·.
3.4.2预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。 预应力筛的抗拉强度标准值f应按表3.4.2采用。
3.4.2预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。
3.4.2 预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。 预应力筛的抗拉强度标准值f应按表3.4.2采用。
3.4.3体内有粘结预应力筋的抗拉强度设计值f和抗压强度设 计值f应按表3.4.3采用，
预应力筋热拉、抗压强度设计值（MPa）
钢筋种类 f f 1470 1000 钢纹线 1570 1070 1×2 (二股) 1720 1170 390 1×3（三股) 1×7(七股) 1860 1260 1960 1330
3.4.4体外无粘结预应力筋的极限应力设计值应采用预应 力的极限应力o除以考虑材料性能、结构体系等因素的分项系数 Y，7可取1.2。 3.4.5 预应力筛的弹性模量E应按表3.4.5采用，
b=b+≥b。 =L/6≤
(4. 1. 52）
式中：b。一一钢梁腹板上方最外侧剪力连接件中心间距（mm）； ba—钢梁腹板一侧的混凝土桥面板有效宽度（mm）.其中 b.为最外侧剪力件中心至相邻钢梁腹板上方的最外 侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混 凝土桥面板自由边的距离： Lci—等效跨径（mm），简支梁应取计算跨径，连续梁应按图 4.1.5（a）选取 2简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土桥面板有效宽度 .应按下列公式计算：
b.=b十≥3b (4. 1. 53) =0.55+0.025L/6,≤1.0 (4. 1. 54 )
3混凝土桥面板有效宽度b.沿梁长的分布可假设为如图 4.1.5（b）所示的形式。 4预应力组合梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加 力作为轴向力产生的应力可按实际混凝土桥面板全宽计算；由 预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按混凝土桥面板有效宽度 计算。 5对超静定结构进行整体分析时，组合梁混凝土桥面板有效 宽度可取实际宽度。
(b）)有效宽度沿跨长分布
1计算组合梁由于均匀温度作用引起的效应时，应从受到 约束时的结构温度开始，计算环境最高和最低有效温度的作用 效应。当缺乏实际调查资料时，最高和最低有效温度标准值可 按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60取值。材 料线膨胀系数应按本规范第3.1.6条和第3.2.7条的规定取 值。 2计算组合梁由于梯度温度引起的效应时，宜采用表4.1.8 所示的竖向温度梯度分布形式。
4.2承载能力极限状态计算
当采用预应力的超静定结构时，应采用下式：
4.3正常使用极限状态验算
冬期施工方案范本4.3正常使用极限状态验算
1由汽车荷载（不计冲击力）所引起简支或连续梁的竖问挠 度，不应超过计算跨径的1/600；梁悬臂端部的竖向挠度不应超过 悬臂长度的1/300。 2当结构自重和静活载产生的挠度超过计算跨径的1/1600 时，桥跨结构应设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产 生的竖向度和，预拱度线形应采用平顺曲线。
4.4.1对短暂状况的设计，应计算构件在制作、运输及安装等施 工阶段由自重、施工荷载等引起的应力，并不应超过本节规定的限 值。施工荷载除有特别规定外，均应采用标准组合；温度作用效应 可按施工时实际温度场取值；动力安装设备产生的效应应乘以相
式中：7 抗倾覆稳定系数，不应小于2.5； S——不平衡作用效应的标准组合； 一平衡作用效应的标准组合。
1验算倾覆稳定的汽车荷载应采用现行行业标准《公路桥润 设计通用规范》JTGD60或《城市桥梁设计规范》CJJ11中的车道 荷载，集中荷载标准值应乘以1.2的系数。 2汽车荷载横向应按相应规范的最不利位置布置，多车道桥 梁汽车荷载产生的效应不得折减。 3汽车荷载应计入冲击作用。 4应计入风荷载与汽车荷载的共同作用
表5.1.1板件宽厚比
6. 1) 幅疲 ，应力 制以及
2000浙J34：捷尔系铝合金推拉窗.pdf( 4. 6. 1)
性中和轴在钢梁内时的：