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某高层住宅楼51米高层脚手架专项施工组织设计方案.doc简介：

高层住宅楼51米的脚手架专项施工组织设计方案，是针对这个特定高度的建筑结构，为确保施工安全、有效、高效进行而制定的详细施工计划。以下是该方案可能包含的主要内容：

1. 项目概述：对工程的基本信息进行介绍，包括工程名称、地址、建设单位、设计单位、施工单位等，以及51米脚手架的高度要求和所需达到的稳定性标准。

2. 施工目标：明确脚手架的搭建目标，例如满足建筑结构施工的需求，确保施工人员的安全，以及工程的进度和质量目标。

3. 设计依据：列出设计和施工规范，如《建筑施工安全检查标准》、《脚手架设计规范》等，作为施工的指导。

4. 设计方案：详细描述脚手架的类型（如落地式、悬挑式、爬升式等）、结构形式、材料选择、搭设方法和步骤，以及与建筑主体结构的连接方式。

5. 安全防护措施：包括防坠落、防滑、防雷击、防火等安全措施，以及应急预案和应急救援计划。

6. 施工步骤和时间表：详述脚手架施工的各个阶段，包括准备阶段、搭设阶段、检查阶段和拆除阶段，以及每个阶段的预计完成时间。

7. 质量控制：设定质量检查标准和验收流程，确保脚手架的稳固性和安全性。

8. 环保和文明施工：强调施工过程中对环境的保护和对周边居民的噪音控制，以及施工现场的整洁管理。

9. 人员培训和管理：说明施工队伍的专业素质要求，以及施工人员的安全培训计划。

10. 专项施工组织和管理：包括施工组织架构、责任分工、施工进度管理、协调机制等。

总之，这个专项施工组织设计方案的目的是确保51米高层住宅楼脚手架的施工顺利进行，同时将施工风险降到最低，保障所有参与人员的生命安全和工程的质量。

某高层住宅楼51米高层脚手架专项施工组织设计方案.doc部分内容预览：

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

YB∕T 4252-2011 耐热混凝土应用技术规程集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.221×1.5= 0.489 kN.m；

M = M1max + M2max = 0.007+0.489=0.496 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.496×106/5080=97.638 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 97.638 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.575）/2=0.886kN

V= 1.883×0.886×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.243 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.243=2.296 mm；

大横杆的最大挠度 2.296 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×2.362=3.709 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1 = [0.1394+(1.05×2/2)×0.038/1.50]×18.00 = 2.993；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2= 0.3×3×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.911 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.15×3×1.5/2 = 0.337 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.377 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz= 0.74 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.645 = 0.15 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.377+ 1.4×4.725= 11.867 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.377+ 0.85×1.4×4.725= 10.875 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.15×1.5×

1.52/10 = 0.06 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.867 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m；

长细比 Lo/i = 164 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.262 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2

σ = 11867/(0.262×489)=92.627 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 92.627 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.875 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；

长细比: L0/i = 164 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10874.898/(0.262×489)+60384.118/5080 = 96.769 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 96.769 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.15 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.842 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.842 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 2000/15.8的结果查表得到 φ=0.412，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 7.842 < Nf = 41.301,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 7.842小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体2000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.5 cm4，截面抵抗矩W = 116.8 cm3，截面积A = 25.15 cm2。

DB41／T 958-2020标准下载受脚手架集中荷载 N=1.2×4.377 +1.4×4.725 = 11.867 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×78.5 = 0.237 kN/m；

悬挑脚手架示意图

《电工术语 旋转电机 GB/T 2900.25-2008》 悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)