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碧桂园型钢悬挑卸料平台施工方案（20P）-公众号（建力源）发布(1).doc简介：

碧桂园型钢悬挑卸料平台施工方案（20P）-公众号（建力源）发布(1).doc部分内容预览：

主梁挠度υmax=0.49mm＜[υ]=10.40mm，满足要求。

吊点高度h=3.00m,h2=6.00m，吊点宽度L=1.00m

N1=R1=7.24kNDB32∕T 3912-2020 江苏省城建档案馆业务工作规程，N2=R2=24.20kN

采用Φ20mm钢丝绳，K＇=0.330,α=1.00，K=8.00

破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.330×202×1570/1000=207.24kN

钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=207.24×1.00/8.00=25.91kN

T1=N1×（h2+L2）0.5/h=7.24×(9.002+2.602)0.5/9.00=7.54kN<[P]=25.91kN

T2=N2×（h2+L2）0.5/h=24.20×(3.002+1.002)0.5/3.00=25.51kN<[P]=25.91kN

钢丝绳承受拉力T=25.51kN＜[P]=25.91kN，满足要求

钢筋拉杆采用Φ18mm HPB235级钢筋制作，As=3.14×(18/2)2=254.34mm2，f =205N/mm2

钢筋拉杆承受的拉力为：N拉=T=25.51kN

钢筋拉杆可承受的拉力: fAs=205×254.34/1000=52.14kN

钢筋拉杆可承受的拉力52.14kN＞N拉=25.51kN，满足要求。

花篮螺栓采用Φ33mm的CO型,花篮螺栓容许荷载N=25×33×33/1000=27.23kN

花篮螺栓容许荷载27.23kN＞N拉=25.51kN，满足要求。

四根钢丝绳分别设置吊环，吊环采用Φ20mm HPB235级钢筋制作，

As=3.14×(20/2)2=314mm2，f =65N/mm2

最大吊环承受的拉力为：N拉=Tmax=7.54+25.51=33.05kN

吊环可承受的拉力:fAs=65×2×314/1000=40.82kN

吊环强度40.82kN＞N拉=33.05kN，满足要求

8.悬挑梁锚固钢筋验算

HPB235钢筋,fy=210N/mm2,锚固点拉力R=R3=4.19=4.19kN=4190N

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ20

As=628.00×210/4190=31.472×3.14×202/4=628.00mm2,

Nm/As=4190/628.00=6.67N/mm2

锚固钢筋6.67N/mm2＜65N/mm2，满足要求。

卸料平台宽度2.60m，长度3.00m，楼层高度3.00m；平台上满铺0.35。次梁采用I10工字钢，间距520mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字钢悬挑梁端部设置吊索为Φ20mm（6×19）钢丝绳，采用Φ33mm的CO型花篮螺栓,内侧钢丝绳吊点宽度1.00m，Φ20mm锚固钢筋，Φ20mm吊环设置在上层楼面梁上。

六、升降机扣件钢管落地式卸料平台计算

卸料平台宽度1.00m，长度3.50m,搭设高度51.00m。采用Φ48×3.5钢管。内立杆离墙0.20m，中立杆采用单扣件。立杆步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00m，立杆横距L=0.50m。横向水平杆上设1根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板。

（2）钢管截面特征

壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。

每米立杆承受的结构自重标准值0.0925kN/m

脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m2

2）施工均布活荷载标准值

施工堆载、活荷载5.00kN/m2

3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

平台搭设高度为51.00m,地面粗糙度按C；风压高度变化系数μz=1.20(标高+5m)

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东韶关市,基本风压ω0=0.20kN/m2

水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.20×1.040×0.20=0.25kN/m2

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.25=0.09kN/m；

施工活荷载QK=5.00×0.25=1.25kN/m

作用于纵向水平杆线荷载标准值

永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.09)=0.15kN/m,施工活荷载q2=1.4×1.25=1.75kN/m

（2）纵向水平杆受力验算

平台长度3.50m,按3跨连续梁计算L=1.00m

Mmax=M1+M2=0.02+0.20=0.22kN.m

σ=M/W=220000/5080=43.31N/mm2

纵向水平杆σ=43.31N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ1=0.677，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)

=0.677×0.15×(1000.00)4/(100×206000×121900)=0.04mm

挠度系数Kυ2=0.990，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)

=0.990×1.75×(1000.00)4/(100×206000×121900)=0.69mm

υmax=υ1+υ2=0.04+0.69=0.73mm

[υ]=1000/150=6.67mm与10mm

纵向水平杆υmax=0.73mm＜[υ]=6.67mm,满足要求。

Rq1=1.100×0.15×1.00=0.17kN，Rq2=1.200×1.75×1.00=2.10kN

最大支座反力 Rmax=Rq1+Rq2=0.17+2.10=2.27kN

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax/2=1.14kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/4=0.57kN

(2)横向水平杆受力验算

按2跨连续梁计算，跨度为:L=0.50m；q=gk1=0.0376N/m,P1=R边=0.57kN，P2=R中=1.14kN

Mmax=Mq+Mp=1175+213380=214555N·mm

σ=Mmax/W=214555/5080=42.24N/mm2

横向水平杆σ=42.24N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ1=0.911，υ1=Kυ1PL3/(100EI)

=0.911×1135×5003/(100×206000×121900)=0.05mm

挠度系数Kυ2=0.521，υ2=Kυ2qL4/(100EI)

=0.521×0.0376×5004/(100×206000×121900)=0mm

υmax=υ1+υ2=0.05+0=0.05mm

[υ]=500/150=3.33mm与10mm

横向水平杆υmax=0.05mm＜[υ]=3.33mm,满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算

均布荷载产生的支座反力为:R1=0.38×0.0376×0.50=0.01kN

集中荷载产生的支座反力为:R2=0.57+0.312×1.14=0.92kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.01+0.92=0.93kN

横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=0.93kN＜Rc=8.00kN,满足要求。

均布荷载产生的支座反力为:R1=1.250×0.0376×0.50=0.02kN

集中荷载产生的支座反力为:R2=2.376×1.14=2.71kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.02+2.71=2.73kN

横向水平杆与中立杆1个扣件连接Rmax=2.73kN＜Rc=8.00kN,满足要求。

(1)立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.50m

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.50=2.25m，λ=Lo/i=2.25×1000/15.8=142.41

长细比λ=142.41＜[λ]=210,满足要求。

平台架体自重N1=0.0925×51.00=4.72kN

平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=2.73kN

竖向荷载N=N1+N2=4.72+2.73=7.45kN

风荷载标准值ωk=0.25kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωkLah2/10

=0.9×1.4×0.25×1.00×1.50×1.50/10=70875N.mm

2）轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.204×2.335×1500=4217mm，λ=Lo/i=4217/15.8=267,=0.10 3）立杆稳定性验算

JC943-2004 混凝土多孔砖.pdfN=7.45kN=7450N

N/(A)＋MW/W=7450/0.103/489+70875/5080=161.87N/mm2

立杆稳定性161.87N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

GB∕T 25606-2010 土方机械 产品识别代码系统6.立杆支承面承载力验算

立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚度200mm

上部荷载为F=7.45kN.