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九江碧桂园高支模工程专项施工方案（59P）.doc简介：
九江碧桂园高支模工程专项施工方案（59P）.doc部分内容预览：
主梁变形图(mm)
νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
寿光市城乡规划管理技术规定（寿光市自然资源和规划局 浙江省城乡规划设计研究院2019年12月） 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝2.28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.52/10＝0.03kN·m
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝2.11kN，R2＝9.18kN，R3＝2.11kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9267.92/(0.63×424)+0.03×106/4490＝40.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝10.07kN≤[N]＝30kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.27/(1×0.15)＝61.79kPa≤fak＝140kPa
（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×10000×486000)＝0.013mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.69kN
R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.15＝5.58kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.15＝1.3kN
R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.15＝4.32kN
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.62×0.62，0.5×5.62×0.152]＝0.22kN·m
σ＝Mmax/W＝0.22×106/41670＝5.19N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.62×0.6，5.62×0.15]＝2.046kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.046×1000/(2×100×50)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.35×6004/(100×9350×1041700)＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.35×1504/(8×9350×1041700)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.62×0.6，0.393×5.62×0.6+5.62×0.15]＝3.85kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.77kN，R2＝3.85kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.35×0.6，0.393×4.35×0.6+4.35×0.15]＝2.98kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.5kN，R'2＝2.98kN
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.1×106/5080＝19.6N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.217kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.217×1000/489＝4.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.55kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.55kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.52/10＝0.03kN·m
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.52kN，R2＝5.82kN，R3＝0.53kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝5911.85/(0.63×424)+0.03×106/4490＝28.13N/mm2≤[f]＝205N/mm2
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝6.28kN≤[N]＝30kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.91/(1×0.15)＝39.41kPa≤fak＝140kPa
（三）大堂梁模板（扣件式）计算书
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.122＝0.06kN·m
【萍乡市】《建筑工程容积率计算规则》 σ＝Mmax/W＝0.06×106/54000＝1.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1254/(100×10000×486000)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
DB11／T 1637-2019标准下载 R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.12+0.437×1.76×0.12＝1.41kN
R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.12＝4.65kN