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高层主体及配套建设工程模板工程施工方案.doc简介：

高层主体及配套建设工程模板工程施工方案是针对高层建筑主体结构和相关配套设施（如地下室、电梯井、楼梯、走廊等）的模板安装和拆卸工作制定的详细操作步骤和管理计划。这个方案主要包括以下几个部分：

1. 工程概述：首先，对工程的总体情况、结构形式、建筑高度、施工场地等进行详细描述，以便明确施工范围和难度。

2. 设计与选型：根据高层建筑的结构特点（如框架、剪力墙、筒体等），选择适合的模板类型，如木模板、钢模板、铝合金模板等，并设计合理的支撑系统。

3. 施工准备：包括模板的制作、运输、存放等，确保模板的质量和规格符合设计要求，同时准备施工所需的设备和工具。

4. 施工流程：详细阐述模板的安装步骤，如模板定位、固定、支撑、混凝土浇筑、模板拆除等每个环节的操作方法和安全措施。

5. 质量控制：设置质量控制点，包括模板的平整度、垂直度、接缝处理、模板的紧固度等，以确保混凝土浇筑的质量。

6. 安全措施：强调施工过程中的安全规定，如佩戴安全防护设备、防止模板崩塌、防止高空坠物等，确保施工人员的人身安全。

7. 进度计划：制定详细的施工进度表，合理安排劳动力和施工时间，确保工程按期完成。

8. 应急预案：针对可能出现的天气变化、设备故障、安全事故等情况，制定相应的应急处理方案。

9. 环保和节能减排：考虑施工过程中的环保和节能减排措施，如尘土控制、噪音控制、废弃物处理等。

总的来说，高层主体及配套建设工程模板工程施工方案是一个全面、系统的施工指导文件，旨在保证工程的顺利进行和施工质量。

高层主体及配套建设工程模板工程施工方案.doc部分内容预览：

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

《电气绝缘系统 已确定等级的电气绝缘系统(EIS)组分调整的热评定 第2部分：成型绕组EIS GB/T20139．2-2017》 R1=R2=0.5q1L=0.5×28.8×0.3＝4.32kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R2'=0.5q2L=0.5×23.5×0.3＝3.525kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.32/1＝4.32kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=4.32/1＝4.32kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[6.447,6.447]=6.447kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.525/1＝3.525kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=3.525/1＝3.525kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[5.197,5.197]=5.197kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.447×1.22，0.5×6.447×0.22]＝1.16kN·m

σ=Mmax/W=1.16×106/83330=13.926N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.447×1.2，6.447×0.2]＝4.835kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.835×1000/(2×50×100)＝1.451N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.197×12004/(100×9350×416.67×104)＝1.441mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝5.197×2004/(8×9350×416.67×104)＝0.027mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.447×1.2,0.375×6.447×1.2+6.447×0.2]=9.671kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=9.671kN,R2=9.671kN

正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.197×1.2,0.375×5.197×1.2+5.197×0.2]=7.795kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=7.795kN,R2'=7.795kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.912×106/4490=203.024N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.688kN

τmax=2Vmax/A=2×8.688×1000/424＝40.982N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.272mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[550/150，10]＝3.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.983kN，R2=17.376kN，R3=0.983kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝17.376kN≤[N]＝30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,550+2×0.7×300)=1680mm

λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.438

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.033×1.2×1.42/10＝0.01kN·m

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×1＝28.38kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.96kN，R2＝16.979kN，R3＝0.96kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝17384.267/(0.438×424)+0.01×106/4490＝95.836N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=3/5=0.6≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=17.384kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=17.384kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=17.384kN

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.028kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.108×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.135]＝0.135kN·m

σ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×10000×281250)=0.012mm

T／CECS 522-2018标准下载 ν＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

DB15／T 500.4-2020 防雷装置检测技术规范 第4部分：城市轨道交通 计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝1.345×1.22/8＝0.242kN·m