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四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）简介：

四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）通常是指在四川省某个具体的工程项目中，为确保顶板结构的安全稳定性和施工效率，针对顶板（可能包括楼板、屋面板等）的加固工作而制定的一种详细的施工技术指导文件。2019版可能包含了以下内容：

1. 工程背景：项目的基本情况、地理位置、结构类型、顶板现状分析等。 2. 施工目标：明确顶板加固的目的，如增强承载能力、防止结构裂缝、满足使用功能等。 3. 施工方法：可能包括传统的混凝土加固、碳纤维加固、预应力加固等，选择适合项目的技术方案。 4. 施工工艺：详细描述顶板加固的步骤、材料选用、施工流程、质量控制等。 5. 安全措施：包括施工过程中的安全防护、应急预案、人员培训等内容，确保施工安全。 6. 施工进度计划：明确各个阶段的施工时间表和关键节点。 7. 预算估算：对加固工程的经济成本进行估算。

请注意，由于这是个通用的概括，具体方案可能因项目的实际情况（如结构类型、材料、环境条件等）而有所不同。如果你需要更具体的信息，可能需要查看该施工方案的详细内容。

四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）部分内容预览：

2）每平方受力：（24+200*2+20）KN/（4*4）m2=27.75KN/m2

1）（砂浆罐荷载为27.75 KN/M2）<（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。为保证安全，在砂浆罐放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对砂浆罐进行加固。

因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按宽进行800mm，故需用20 #A工字钢架设在后浇带上以便过车，工字钢间距400mm布置，上铺20mm厚钢板。

为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑，加固做法按照地下室顶板行车支撑架搭设要求；保证车库的安全通过。

导轨架重（共需40节标准节GB 51179-2016 煤矿井下煤炭运输设计规范，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)××10/1000=178.8kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+1.4×2000×2)×10/1000=220.16kN；

P=n×P=1×220.16=220.16kN

q=P/(a ×c )=220.16/(4.5×3)=16.31kN/m2

为保证安全，在施工电梯放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对施工电梯部位顶板进行加固。

1）每盘的重量计算得：约25KN

2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：

3.14×（圆盘直径1.6/2）2=2.00m2

3）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2；平时盘圆钢筋按2捆重叠计算，地下室顶板受到的压力: 12.5*2=25KN/m2

（盘圆钢筋荷载为25KN/m2）<（非消防车道顶板可承受荷载32.0N/m2），符合顶板承载要求。

1）每捆的重量计算得：约25KN/捆

2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M

为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁；

4）现假设平均每格堆放4扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：

25×4/（0.95×9）=11.7KN/M2＜32.0N/M2

1）算钢管理论重量得Ф48×3.0钢管每米自重：0.033KN/M

2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）×（675根）=22.275KN/M2

（1.5M高钢管荷载为22.275 KN/M2）<（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。

2）每平方受力：（4 KN/m3）×（1m）=4 KN/m2

3）方木可堆载高度：（32KN/m2）/（4 KN/m2）= 8m

1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；

2）（要求堆载高度2m）<（可堆载高度8m），符合顶板承载要求。

2）每平方受力：（18KN/m）×（1m）=18KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（18KN/m2）=1.78m

1）根据现场材料堆放要求规定页岩实心砖堆放不超过1.5m；

2）（要求堆载高度1.5m）<（可堆载高度1.78m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.5m。

2）每平方受力：（22KN/m）×（1m）=22KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（22KN/m2）=1.45m

1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.2m；

2）（要求堆载高度1.2m）<（可堆载高度1.45m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.2m。

2）每平方受力：（25KN/m）×（1m）=25KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（25KN/m2）=1.28m

1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.0m；

2）（要求堆载高度1.0m）<（可堆载高度1.28m），符合顶板承载要求;故要求现场耐火砖堆载高度小于1.0m。

2）每平方受力：（17KN/m2）×（1m）=17KN/m2

3）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（17KW/m2）=1.88m

1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.5m；

2）（要求堆载高度1.5m）<（可堆载高度1.88m），符合顶板承载要求。故要求现场砂堆载高度小于1.5m。

2）每平方受力：（20KN/m2）×（1m）=20KN/m2

3）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（20KW/m2）=1.6m

1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.0 m；

2）（要求堆载高度1.0m）<（可堆载高度1.6m），符合顶板承载要求。故要求现场砂浆池堆载高度小于1.0m。

1）60mm叠合板自重为0.06m*26KN /m3=1.56KN/ m2

2）叠合板现场可堆载最大高度6层，6*1.56KN/ m2=9.36 KN/ m2；

1）（可堆载荷载9.36KN/m2）<（顶板能承受荷载32KN/m2），符合顶板承载要求。故PC构件区可以不加固。

依据已计算出商砼罐车满载时的荷载值为107.51KN/m2，对顶板加固区域整体满堂架进行验算。

（图1） 平 面 图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 纵向剖面图2

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.03+0.35×200/1000)=0.12kN/m

q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(52+0)×200/1000=14.56kN/m

次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图

（图5） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.367kN·m

σ=Mmax/W=0.367×106/(1×106.667×103)=3.441N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图6） 次楞剪力图(kN)

Vmax=4.404kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3×200/1000+(52+0)×200/1000=10.49kN/m

（图7） 挠度计算受力简图

（图8） 次楞变形图 (mm)

νmax=0.106mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简 图

（图10） 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=1.035kN·m

σ=Mmax/W=1.035×106/(106.667×103)=9.7N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图11） 主楞剪力图(kN)

Vmax=11.77kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

（图12） 简 图

（图13） 主楞变形图(mm)

νmax=0.301mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN

l01=kμ1(h+2a)=1×1.616×(1.2+2×200/1000)=2.585m

l02=kμ2h=1×2.154×1.2=2.585m

l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m

λ=l0/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604≤[λ]=210

立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.566

N1=Rmax=22.569kN

f=N1/(φA)=22.569Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=199.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2

立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604

N3=Rmax+1.2×H×gk=22.569+1.2×6×3.33/100=22.809kN

f=N3/(φA)=22.809Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=202.091N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kN

N=22.569kN≤[N]=150kN

（图1） 平 面 图

DB∕T 29-227-2014 天津市泡沫塑料板薄抹灰外墙外保温系统应用技术规程（图2） 纵向剖面图1

（图3） 纵向剖面图2

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.03+0.35×200/1000)=0.12kN/m

q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(52+0)×200/1000=14.56kN/m

次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图

（图5） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.367kN·m

GB 15208.1-2018标准下载σ=Mmax/W=0.367×106/(1×106.667×103)=3.441N/mm2≤[f]=17N/mm2