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195插入式钢圆筒结构设计与施工规范 JTS1*7-13-2019.pdf

195插入式钢圆筒结构设计与施工规范 JTS1*7-13-2019.pdf简介：

"JTS1*7-13-2019"是中国水利水电出版社发布的一项关于"195插入式钢圆筒结构设计与施工规范"的行业标准。这个标准的全称可能是《水利水电工程插入式钢圆筒结构设计与施工技术规程》。它主要规范了在水利水电工程中，特别是对于采用插入式结构的钢圆筒（如钢管围堰、沉井等）的设计过程和施工工艺。

这个规范详细规定了钢圆筒的选型、设计计算方法、结构稳定性、施工工艺流程、质量控制、安全措施以及验收标准等内容。它旨在确保插入式钢圆筒结构的工程安全、经济和高效，同时满足水利工程的耐久性和环保要求。

该标准适用于各类规模的水利水电工程中的相关设计和施工工作，对于保障大型水利工程项目的顺利进行和结构的长期稳定具有重要意义。

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插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

Zh + 2q = tan 2S. tant

式中Pan 黏性土中地震主动土压力水平分量强度标准值（kPa）； Y 第i土层的重度（kN/m"）； 第i土层的厚度（m); 地面的均布荷载（kPa); 5.一 第i层土体的破裂角（°）； 地震角（），按第（I）项计算； S. 土体的总强度标准值（kPa）

土层为黏性土时墙前地震被动土压力水平分量强度标准值按下式计

《给水排水及暖通空调专业常用规范中强制性条文汇总 2008年》Pm=Zh, +q +2S

式中Pm 黏性土中地震被动土压力水平分量强度标准值（kPa）； 第i土层的重度（kN/m）; 第i土层的厚度（m); 地面的均布荷载（kPa); q S. 土体的总强度标准值（kPa）：

Pds hhYw VH 8 Pads hhH? 2 3 hdw= H 5

入式钢圆筒结构的稳定计算可简化为平面问题取单位长度进行计算 圆筒插人深厚软黏土地基时宜用三维数值模拟计算，当采用强度我 女不应小于1.7

力分项系数不应小于1.7，

（1）计算泥面抗剪切稳定； （2）筒底抗剪切稳定； （3）抗滑稳定性； （*）地基承载力：

（1）计算泥面抗剪切稳 （2）筒底抗剪切稳定； （3）抗滑稳定性； （*）地基承载力：

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

（5）沉降； （*）整体稳定性

式中B一—钢圆筒结构换算等效宽度（ S一一计算单元的面积（m²）; L—计算单元的有效长度(m)

式中D 钢圆筒直径（m）； B一钢圆筒结构换算等效宽度（m）； L计算单元的有效长度（m）

TD = BL * TD* BL ** 12

体平面不带副格布置时，作用在钢圆筒结构上每延米的荷载应考虑 定计算的地基刚度可按下列公式确定

K.=2000*M K, =mK.l K.=AK,

代中K一一计算土层的地基水平刚度（kN/m）； N一一计算土层的标准贯人试验锤击数（击)； K，一一计算土层的地基竖向刚度（kN/m"）; K一一钢圆筒底部土层地基的水平切向刚度（kN/m"）； 人一一地基水平切向刚度与竖向地基刚度之比，可取1/3， .3.7作用在筒底部的水平滑动力标准值Q、地基反力91、92以及墙前地基反力的 分力P的标准值可采用送代算法或有限元算法计算，送代算法可按附录B计算 银元算法可按图5.3.7计算，结构的计算变位应小于1.5%H

向分力P的标准值可采用选代算法或有限元算法计算，选代算法可按附录B计算，有 限元算法可按图5.3.7计算。结构的计算变位应小于1.5%H

图5.3.7有限元算法图示

5.3.8计算泥面高程处抗剪切稳定验算应符合下列规定。

3.8，计算泥面高程处抗剪切稳定验算应符合下列规定 5.3.8.1计算泥面高程处抗剪切稳定可采用下式验算：

5.3.8计算泥面高程处抗剪切稳定验算应符合下列规定

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

Yu(M.. +Mw + M +M) ≤

M.. = 2S.H

式中M 钢圆筒筒内填料抗剪切力矩标准值（kN·m）; S. 筒内黏性土总强度标准值（kPa)； H, 剪切面在黏性土中的高度（m）：

M. = M. + M.

M.. = 2S.H

钢圆筒筒内填料抗剪切力矩标准值（kNm/m）; 黏性土部分的抗剪切力矩标准值（kN·m/m）； 砂性土部分的抗剪切力矩标准值（kN·m/m）； 筒内土体的内摩擦角（°）； 筒内黏性土以上砂性土厚度（m）； 剪切面以上砂性土厚度（m）; 剪切面在黏性土中的高度（m）； 筒内土体重度（kN/m）； 筒内黏性土总强度标准值（kPa）

.3.9钢圆筒筒底剪切稳定验算应符合下列规定：

5.3.9钢圆简简底剪切稳定验算应符合下列规定.

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

综合作用分项系数，取1.0； MH 墙后土体主动土压力水平分量标准值对钢圆筒筒底产生的剪切力矩（kN m/m），不考虑土压力的垂直分力产生的抵抗力矩； Mw 剩余水压力标准值对钢圆筒筒底产生的剪切力矩（kN·m/m）； M* 墙后堆载产生的主动土压力水平分量标准值对钢圆筒筒底产生的剪切力矩 （kN·m/m），不考虑土压力垂直分力产生的抵抗力矩； M 水平波浪力标准值对对钢圆简筒底产生的剪切力矩（kN·m/m）； M川 墙前土体被动土压力水平分量标值对钢圆筒筒底产生的抗剪切力矩 （kN·m/m），不考虑土压力的垂直分力产生的抵抗力矩； M 筒内土体沿筒底产生的抗剪切力矩（kN·m/m）； 抗剪切的抗力分项系数，持久状况、短暂状况不应小于1.2，地震状况不 应小于1.0， 3.9.2无黏性土中沿钢圆筒结构底部筒内 体抗剪力矩标准值可按下列公式计算

5.3.9.2无黏性土中沿钢圆筒结构底部筒内土1

式中M 钢圆筒筒内土体的抗剪切力矩标准值（kN·m/m）； 筒内黏性土总强度标准值（kPa）)； H 剪切面在黏性土中的高度（m）

多层土地基钢圆筒结构底部筒内土体抗剪切力矩标准值可按下列

式中M州 钢圆筒筒内土体的抗剪切力矩标准值（kN·m/m）； 无黏性土部分的抗剪切力矩标准值（kNm/m）； M 黏性土部分的抗剪切力矩标准值（kN·m/m）：

M'. = 2S.H

插入式钢圆筒结构设计与施工规范（JTS 1*7一13一2019)

S 筒内填料的内摩擦角（°）； 筒内土体重度（kN/m"）； H, 筒内黏性土以上砂性土厚度（m）； H. 剪切面以上砂性土厚度（m）； H, 剪切面在黏性土中的高度（m）； S. 筒内黏性土总强度标准值（kPa）

武中 结构重要性系数，一级结构取1.1，二级结构取1.0，三级结构取0.9; 综合作用分项系数，取1.0； Q 作用在筒底部的水平滑动力标准值（kN/m）； W 墙体每延米的自重，有上部结构作用时，包括上部结构自重（kN/m）； P。 作用在墙体后主动土压力竖向分力标准值（kN/m）； P 作用在墙体前土地基反力竖向分力标准值（kN/m）； ? 筒底部土体的内摩擦角（）； 圆筒底部抗滑的抗力分项系数，持久状况、短暂状况不应小于1.2，地震 状况不应小于1.0 5.3. 10.2 黏性土地基钢圆筒底部抗滑稳定可按下式验算：

中 结构重要性系数，一级结构取1.1，二级结构取1.0，三级结构取0.9； 综合作用分项系数，取1.0； Q 作用在筒底部的水平滑动力标准值（kN/m）； W 墙体每延米的自重，有上部结构作用时，包括上部结构自重（kN/m）； P. 作用在墙后主动土压力竖向分力标准值（kN/m）； P 作用在墙前土地基反力竖向分力标准值（kN/m）； 筒底部土体的内摩擦角（）； C 筒底部土体的黏聚力（kPa）； B， 墙体底面实际受压宽度（m）； 圆筒底部抗滑的抗力分项系数，持久状况、短暂状况不应小于1.2，地震 状况不应小于1.0， 11一地其承裁力验管应饰合下列机定

5.3. 11.2倾斜率可按下式计算

式中 倾斜率； Q 作用在筒底部的水平滑动力标准值（kN/m）； 圆筒底部的地基反力最大值标准值（kPa）； qi q2 圆筒底部的地基反力最小值标准值（kPa）；

Q 0. 5 × (g. + g,)B)

q = **' B × (q1 + 2q2) 3 × (9 + q2)

式中q 计算地基承载力时圆筒底部的等效均载标准值（kPa）； q 圆筒底部的地基反力最大值标准值（kPa）； q2 圆筒底部的地基反力最小值标准值（kPa）； B 钢圆筒结构换算等效宽度（m）； 竖向地基反力合力作用点距筒前的距离（m） *

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

qiB, T 一 ** B, ** 3

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

综合作用分项系数，取1.35； 计算面上筒内土体的换算重度标准值（kN/m"）； Hi 计算面距离筒顶的有效高度（m）； 上部结构后方均载标准值（kPa）； K 钢圆筒结构内填料土压力系数： 水的重度（kN/m"）; hw 剩余水头（m); R. 钢圆筒半径（m）； 内填料的内摩擦角或等效内摩擦角（）； 计算面以上第i层土的有效重度（kN/m"）； Y h. 计算面以上第i土层厚度（m） *.*3 副格环向张力下可按下式计算

5.*.*.*当有波浪作用时，应考虑钢圆筒及副格上的波吸力产生的水平张力

式中 锁扣与槿槽接触处的压力强度设计值（kPa）； T—副格环向张力设计值（kN）; b一锁扣与槽接触的宽度（m）

5.5.1插入式钢圆筒结构变位宜通过三维数值模拟分析验

T／CECS *30-2019 建筑铜铟镓硒薄膜光伏系统应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf.5.1插人式钢圆筒结构变位宜通过三维数值模拟分析验算： .5.2计算参数应根据地质条件、工程经验确定

5.*.1钢圆筒振沉能力宜采用力平衡模型经验公式及波动方程分析法进行综合判断， 也可参考其他模型辅助分析，采用波动方程计算钢圆筒动土阻力时，钢圆筒摩阻力降低 系数可按附录C计算， 5.*.2钢圆筒振沉能力验算应包括振沉期间钢圆筒所承受的总阻力及钢圆筒振幅计算

5.*.2.1钢圆简振沉所需激振力应满足下式要求：

F > K(Q. + Q.

式中F振沉所需激振力（kN); K一—激振力富裕系数，可取1.2~1.5，当采用助沉措施时取小值； 钢圆筒的动摩阻力（kN），可按附录C计算；

插入式钢圆简结构设计与施工规范（JTS1*7—13—2019）

钢圆筒端阻力（kN），可按附录C计算， .*.2.2钢圆筒振幅可按下式计算铁总建设2019-3* 铁总关于发布《高速铁路隧道防灾疏散救援工程设计补充规定（试行），

式中D一 钢圆筒振幅（m），宜符合表5.*.2的规定； M一锤组最大偏心力矩（kN·m）; G 振沉设备中参与振动部分的重力与钢圆简重力之和（kN）

表 5.*.2钢圆简振沉振幅要求