DB63／T 1981-2021标准规范下载简介

DB63／T 1981-2021 公路预制装配式挡土墙设计规范.pdf简介：

DB63/T 1981-2021是中国福建省地方标准，全称为《公路预制装配式挡土墙设计规范》。这个规范主要针对公路工程中的预制装配式挡土墙设计，提供了一套详细的设计准则和施工指南。

预制装配式挡土墙是一种常见的公路工程结构，它通过工厂预制墙体，然后在现场进行组装，可以有效防止边坡滑坡，增加路基稳定性。该规范主要包括以下几个方面：

1. 设计原则：规定了挡土墙的设计原则，如安全性、经济性、耐久性等，确保墙体在承受自然环境和交通荷载时的稳定性。

2. 材料选择：规范了挡土墙所使用的材料，如混凝土、钢筋、砌块等的性能要求和施工方法。

3. 结构设计：包括了挡土墙的结构形式、尺寸、受力分析、连接方式等设计参数和方法。

4. 施工与安装：提供了详细的施工工艺流程和质量控制措施，确保工程质量。

5. 维护与管理：明确了挡土墙的定期检查、维护和管理要求，以保证其长期稳定运行。

2021版的修订可能考虑了新的材料技术、工程实践和安全标准，旨在提高公路工程的安全性和施工效率。如果你需要更具体的细节或者有其他问题，欢迎继续提问。

DB63／T 1981-2021 公路预制装配式挡土墙设计规范.pdf部分内容预览：

.2.1立壁和底板应分开预制，可采用焊接连接、锚栓连接和螺栓角钢连接。 2.2焊接连接：装配单元中应预留钢筋，伸出混凝土表面的钢筋呈三角形，底板和立壁预留钢 应，预留钢筋间距根据纵向钢筋间距确定，二次浇筑混凝土封闭连接结构，见图14

臂式挡士墙焊接连接示

11.2.3锚栓连接：底板等间距预埋锚栓。立壁制作为一个键槽结构，其中在底板锚栓相应位置预留孔 洞。拼装时将锚栓插入孔洞，用螺母和厚垫圈紧固，二次浇筑混凝土封闭连接结构，见图15。

5悬臂式挡土墙锚栓连

1.2.4螺栓角钢连接：立壁中预留双头螺栓 两种螺栓等距交错布置。拼装时采 用角钢连接，用螺母和厚垫圈等紧固件加固连接结构DB34／T 2987-2017标准下载， 次浇筑混凝土封闭连接结构，见图16。

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11.3扶臂式挡墙连接结构设讯

图16悬臂式挡土墙螺栓角钢连接示意图

11.3.1立壁、底板和扶壁应分开预制，采用螺栓角钢连接。 11.3.2螺栓角钢连接：在立壁的扶壁周边位置预埋单头螺栓，在与底板交接位置预埋双头螺栓。扶壁 中预留孔洞，拼装时预先放入双头螺栓。底板预埋单头螺栓，与立壁、扶壁的螺栓等距交错布置。拼接

11.4重力式挡土墙连接结构设计

11.5连接结构耐久性设计

图17扶壁式挡士墙螺栓角钢连接示意图

连接结构钢筋、螺栓应二次浇筑混凝土封闭，保护层厚度可按JTG/T3310附录A规定计算，且 于JTG/T3310中对最小保护层厚度的规定。

11. 6连接结构计算

配式挡土墙宜采用焊缝和螺栓进行装配单元的

宜采用角焊缝，当焊缝只承受与钢筋方向相同的轴心力时，可按以下规定验算： 切应力T可按公式（23）计算：

heZlw ≤J (23)

式中： N焊缝承受的轴心力，kN h——角焊缝的有效厚度，mm; Z1—两焊件间角焊缝的计算长度总和，mm; f一角焊缝强度设计值，MPa。 b）有效厚度h.按公式（24）计算

式中： d、d—圆钢直径，mm; 一焊缝表面到两圆公切线的距离，mm。

标引符号说明： d、d一圆钢直径； a一焊缝表面到两圆公切线的距离。

11. 6. 3螺栓连接

11.6.3.1螺栓连接应满足以下要求

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h=0.1(d, +2d2)+a

图18焊缝有效厚度计算图式

1.6.3.1螺栓连接应满足以下要求： a）螺栓间距为螺栓孔径的3～8倍，最外侧螺栓至边缘距离为螺栓孔径的2～4倍； b）每一个装配单元的连接结构中螺栓数量宜不少于3个； c）采用高强度螺栓拼接时，紧固辅助构件应采用钢板制作。

螺栓螺纹处的有效截面面积，m； fi螺纹材料经热处理后的最低抗拉强度，MPa。8.8级为830MPa；10.9级为1040MPa b）单个高强度螺栓的抗剪承载力设计值N°按公式（26）计算：一

式中： 一高强度螺栓的传力摩擦面数目，单剪时为1，双剪时为2； 一摩擦面抗滑移系数。 c）单个高强度螺栓的抗拉承载力设计值按公式（27）计算：

Nb=0.8P(27)

Nb=0.8P(27)

d）单个螺栓同时承受拉力和剪力时承载力设计值按公式（28）计算：

式中： N、M一一单个高强度螺栓所承受的剪力和拉力，kN。 e）高强度螺栓群轴心受剪时所需螺栓数目n按公式（29）计算：

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IV. ≤1（28） b Nb

用点至计算土层底面的距离按公式（A.2）计算

附加均布荷载g换算为等代均布土层厚度h（m），按公式（A.3）计算

库仑理论土压力系数K按公式（A.4）、公式（A.5）计算： 砂性土填料：

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==LH(H+2h)K。

x(1+ tan α tan β)L

作用于挡土墙墙背上的主动土压力，kN： 挡土墙高度，m 土压力作用点至所计算土层底面的距离，m； 服务平台 沿行车方向的挡土墙计算长度，m，可取单位长度计算，以下主动土压力计算公式均 长度列出； 墙背填料的重度，kN/m； 附加均布荷载的换算土层厚度，m； D 墙后砂性填料的内摩擦角，。； 力 墙后黏性土填料的总和内摩擦角，。，可按本文件A.5规定计算； 过墙背顶点的竖直面与墙背的夹角，竖直面位于墙背内为正，墙背外为负； 8 填土表面与墙顶水平面的夹角，。，填土表面位于墙顶水平面之上为正，之下为负； S 墙背与填土之间的摩擦角，。，可按本文件第A.4条的规定采用

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破裂角计算公式中的±(cot+tany)tan+A）项， 息服务平台 <90。时，取正号：> 式中： h——作用于破坏棱体顶面附加荷载的换算土层厚度，m; a挡土墙顶面填土高度，m; b一墙顶后缘至路基边缘的水平投影长度，m。 其余符号同本文件A.1a)中的符号注释及标注于图A.2上。 当为黏性土填料时，可以综合内摩擦角Φ。替代公式A.6中的内摩擦角Φ进行计算

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路堤式挡士墙破棱体顶面作用附加均布荷载的

.2墙顶填料表面为水平面（β=0）且无附加荷载作用时，墙后破坏棱体的破裂面与竖直面夹角θ的 正切值，可按公式（A.7）和公式（A.8）计算：

根号前的土取值与式（A.6）相同。 当为黏性土填料时，可采用综合内摩擦角Φ。替代上式中的内摩擦角Φ，进行计算 3破裂面交于附加均布荷载之内的路肩式挡土墙（见图A.3），主动土压力可按公式（A.9）计

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破裂角计算公式中，根号前的土取值与式（A.6）相同。 式中： 附加均布荷载换算土层厚度，m。 其余符号同本文件A.1或标注于图A.3中。 当为黏性土填料时，可用综合内摩擦角Φ。替代式（A.3）中的内摩擦角Φ，进行计算。

图A.3破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力计算示意图

破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力

4挡土墙墙背与填料间的摩擦角，可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件，按表A.1 值采用

背与填料间的摩擦角，可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件，按表A.1所列

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表A.1填料与墙背间的摩擦角

A.5黏性土填料应按JTG3430规定取样，测定重度、黏聚力c、内摩擦角Φ值，可按公式（A.10） 计算综合内摩擦角Φo，当填土内摩擦角Φ较小，黏聚力c较大或墙高较大时，应按工程经验对公式（A. 10）计算结果作适当调整。

式中： 填料试件的重度，kN/m； 试验所测定的内摩擦角，。 一试验所测定的黏聚力，kN/m； H挡土墙高度，m。

填料试件的重度，kN/m； 中一一试验所测定的内摩擦角，。； 一试验所测定的黏聚力，kN/m； H一挡土墙高度，m。 .6当墙背填料的物理力学特性有变化或受水位影响，需分层计算作用于墙背上的主动土压力时，仍 可采用库仑公式计算，并假定上、下填料层面相平行，将上层填料重量作为附加均布荷载，作用于下层 真料顶面上（见图A.4），主动土压力可按公式（A.11）计算，土压力作用点至计算土层底面的距离可接 公式（A12）计算

式中： 上层填料的重度，kN/m； 72一 计算填料层的重度，如在水中，应为计入水浮力的重度，kN/m； H一—上层填料的计算厚度（包括上层顶面附加均布荷载换算土层厚度），m； H一计算填料层的实际厚度，m； K2a—计算填料层的土压力系数，可参照本文件A.1、A.3规定计算。 其余符号见本文件A.1、

YH, 2y,H, +,H,

标引符号说明： E一计算层填料的土压力； Z一计算层填料土压力作用点距挡土墙底面的竖向距离； H一上层填料的计算厚度； H一计算填料层的实际厚度； Y1一上层填料的重度： Y一计算填料层的重度； Φ一上层填料的内摩擦角； 中一计算层填料的内摩擦角： K一上层填料的土压力系数； K一计算层填料的土压力系数。

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A.4不同填料层的土压力计算示意图

，7位于挖方地段，墙后仅有限范围填筑填料的挡土墙，当填料破裂面为沿挖方界面滑动时，可按公 式（A.13）计算作用于墙背上的主动土压力：

式中： 坚硬坡面的坡度角，一般大于或等于45°； 滑动楔体与墙背之间的摩擦角，按本文件A.4规定采用； 滑动楔体与挖方坡面之间的摩擦角，当挖方坡面为软质岩石，坡面较光滑时：8=2Φ/3 有限范围破棱体的重力。 其余符号规定见图A.5。

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图A.5有限范围填土的土压力计算示意图

A.8当墙背填料表面倾斜度较大或地表形状不规则《建筑排水高密度聚乙烯(HDPE管道工程技术规程 CECS282：2010》，采用库仑公式计算主压力有困难时，可采用图A. 6所示的楔体试算法求解。即先任意假定滑动面，由各个滑动面上土楔的力的平衡关系，试求各个面的 土压力，找出其中最大值作为主动土压力的合力E，其作用点距计算截面的距离，近似取墙顶至计算截 面高度的三分之一

图A.6楔体试算法的土压力图解法示意图

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A.9根据朗金理论挡土墙单位长度上的墙前被动土压力（见图A.7)，可按公式（A.14）计算：

E,=rh (h +2d)tan [45' +号) 1

GB 7956.23-2019 消防车 第23部分：供气消防车图A.7墙前被动土压力计算示意图