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《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010.pdf简介：

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）是一份由中华人民共和国住房和城乡建设部颁发的工程建设行业标准。这份规范主要针对在建筑施工中广泛使用的门式钢管脚手架的安全设计、施工、使用和管理提出详细的规定和指南。

JGJ128-2010涵盖了门式钢管脚手架的结构设计、材料选用、搭设与拆除、使用过程中的安全控制、荷载计算、稳定性评估、防护措施、检验与验收等多个方面，旨在确保门式钢管脚手架在施工过程中的安全和稳定，防止因脚手架问题引发的事故，保障施工人员的生命安全和工程的顺利进行。

它适用于各类建筑工地上的门式钢管脚手架的设计、施工、验收和使用，是工程技术人员、管理人员和检验人员的重要参考依据。

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010.pdf部分内容预览：

式中Nwm 榻门架立杆风荷载作用的最大附加轴力标 准值； lbn、lbj一一门架立杆的距离; n一一门架立杆数; 一门架立杆等间距时，相邻立杆间距离。 2当风荷载沿满堂脚手架或模板支架纵向作用时，可按下 式计算：

式中：n一 纵向排列的门架榻数； L 门架跨距。

4.3.1计算门式脚手架与模板支架的架体或构件的强度、稳定 性和连接强度时DBJ∕T 15-190-2020 广东省建筑物移动通信基础设施技术规范，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项 系数）

4.3.2计算门式脚手架与模板支架地基承载力和正常使用极限

4.3.2计算门式脚手架与模板支架地基承载力和正常使用极

变形时，应采用荷载标准值，永久荷载与可变荷载的分项 取1.0。 荷载的分项系数取值应符合表4.3.3的规定。

状态的变形时，应采用荷载标准值，永久荷载与可变荷载 系数均取 1. 0。

4.3.3荷载的分项系数取值

表4.3.3荷载分项系数

注：基本组合中的荷载设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。

4.4.3对正常使用极限状态，应按荷载效应的标准组合进行荷 载组合，门式脚手架与模板支架荷载效应的标准组合宜按表 4. 4. 3 采用

4.3门式脚手架与模板支架荷载

5.1.1门式脚手架与模板支架的设计应根据工程结构形式、荷

5.1.1门式脚手架与模板支架的设计应根据工程结构形 载、地基土类别、施工设备、门架构配件尺寸、施工操作 条件进行。

5.1.2门式脚手架与模板支架的设计应符

1应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承 受施工过程中的各类荷载； 2架体构造应简单、装拆方便、便于使用和维护。 5.1.3门式脚手架的搭设高度除应满足设计计算条件外，不宜 超过表 5. 1. 3 的规定

表5.1.3门式钢管脚手架搭设高度

注：表内数据适用于重现期为10年、基本风压值p≤0.45kN/m²的地区，对于 10年重现期、基本风压值uo>0.45kN/m的地区应按实际计算确定。

1门式脚手架： 1）稳定性及搭设高度； 2）脚手板的强度和刚度； 3）连墙件的强度、稳定性和连接强度。

2模板支架的稳定性： 3门式脚手架与模板支架门架立杆的地基承载力验算； 4悬挑脚手架的悬挑支承结构及其锚固连接； 5满堂脚手架和模板支架必要时应进行抗倾覆验算。 5.1.5当门式脚手架的搭设高度及荷载条件符合本规范表 5.1.3的规定，且架体构造符合本规范第6章的要求时，可不进 行稳定性和搭设高度的计算。但莲墙件、地基承载力及悬挑脚手 架的悬挑支撑结构及其锚固应根据实际荷载进行设计计算。 5.1.6门式脚手架宜采用定型挂扣式脚手板。当采用非定型脚 手板时，应进行脚手板的强度、刚度计算。 5.1.7本章关于门式脚手架的设计计算方法，适用于MF1219 MF1017、MF0817系列门架；关于满堂脚手架和模板支架的设 计计算方法，适用于MF1219、MF1017系列门架。其他种类门 架的设计计算方法，应根据门架与配件试验和架体结构试验结果 分析确定。

5.1.8钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.8的规定取值。

2.1门式脚手架的稳定性应按下式计算：

5.2.1门式脚手架的稳定性应按下式计算

5.2门式脚手架稳定性及搭设高度计算

1. 2(Ncik +Ncak)H+1. 4ZN

式中：NG1k 每米来高度架体构配件自重产生的轴问力标准值； NGzk 每米高度架体附件自重产生的轴向力标准值； H 门式脚手架搭设高度： ZNQk 作用于一棉门架的各层施工荷载标准值总和； 1. 2、1. 4 永久荷载与可变荷载的荷载分项系数。 2）组合风荷载时：

Muk = IwkHi 10 qwk = kl

式中：Mwk 门式脚手架风荷载产生的弯矩标准值； qwk 风线荷载标准值： H1 连墙件竖向间距； 门架跨距； 门架宽度； 可变荷载的组合系数。 2一棉门架的稳定承载力设计值应按下列公式计算：

对于MF1219、MF1017门架：

对于 MF0817 门架：

A2b2 + A2 A,b2 0. 5h1 A1 A, +A2 A1+A2 X ho

表 5. 2. 1 调整系数 K

5.2.2「门式脚手架的搭设高度应按下列公式计算，并应取其计 算结果的较小者： 不组合风荷载时：

式中： Hd. 一不组合风荷载时脚手架搭设高度； Hd 组合风荷载时脚手架搭设高度

1连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：

Ni ≤ 0. 85f A

Ni ≤ 0. 85f PA Ni = Nw±3000(N)

5.3.2风荷载作用于连墙件的水平力设

冲: L1 连墙件水平间距；

H,连墙件紧向间距。

H1一一连墙件竖向间距。 3.3连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强 下式计算：

式中: Nv 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接 （压）承载力设计值，应根据相应规范规定

式中：NV 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉 （压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。 5.3.4当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算 应满足下式要求：

式中： R。 扣件抗滑承载力设计值：一个直角扣件应 取 8.0kN。

为计算单元。门架计算单元选取应同时符合下列规定： 1当门架的跨距和间距相同时，应计算底层门架； 2当门架的跨距和间距不相同时，应计算跨距或间距增大 部位的底层门架； 3当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范 围内受力最大的门架

架计算单元的负荷面积计算，并应符合下列规定： 1当不考虑风荷载作用时，应按下式计算：

N; = 1. 2[(NGlk + Ncek )H+NGak J+1. 4Z NQk

中：N;—满堂脚手架作用于一榻门架的轴向力设计值 Nc1k、Nc2k——每米高度架体构配件、附件自重产生的轴r 标准值；

ZNGik 满堂脚手架作用于一榻门架的除构配件和附件 i=3 外的永久荷载标准值的总和； ZNQik一 满堂脚手架作用于一榻门架的可变荷载标准值 1 总和； H 满堂脚手架的搭设高度。 2当考虑风荷载作用时，应按下列公式计算，并应取其较 大值：

N; = 1. 2[(NG1lk + Nc2k ) H+ ZNcak J+ 0. 9 × 1. 4(Z NQk+ Nm

N; = 1. 35[(NG1k +Ncek ) H+≥ NGak J+1. 4[0. 7 NQk +0. 6Nm /

5.5.1模板支架设计计算时，应先确定计算单元，明确荷载传 递路径，并应根据实际受力情况绘出计算简图。 5.5.2模板支架设计可根据建筑结构和荷载变化确定门架的布 置方式，并按门架的不同布置方式，应分别选取各自有代表性的 最不利的门架为计算单元进行计算。 5.5.3模板支架作用于一棉门架的轴向力设计值，应根据所选

取门架计算单元的负荷面积计算，并应符合下列规定： 1不考虑风荷载作用时，应按下式计算：

N; = 1. 2[(NG1k + NG2k) H + Z NGik J+ 1. 4NQik

式中：N; 模板支架作用于一榻门架的轴向力设计值； Nclk、NG2k 每米高度架体构配件、附件自重产生的轴向力 标准值； >NGik 模板支架作用于一榻门架的除构配件和附件外 3 的永久荷载标准值的总和； 作用于一棉门架的混凝士振捣可变荷载标准值： 注：当作用于一榻门架范围内其他可变荷载标准值大 于混凝土振捣可变荷载标准值时，应另选取最大的可 变荷载标准值为NQ1k。 H一一模板支架的搭设高度； 1.4一风荷载分项系数。 2考虑风荷载作用时，应按下列公式计算，并应取其较 大值：

= 1. 2[(NG1k + NGzk)H+ Z NGk J+ 0. 9 × 1. 4(NQ1k + I

= 1. 35[(NGlk + NGzk) H+ ZNGik J+1. 4(0. 7Nq1k + 0. 6

式中：Nwm一 模板支架一榻门架立杆风荷载作用的最大附加轴 力标准值。 5.5.4模板支架的稳定性验算，应满足下式要求：

5.6门架立杆地基承载力验算

.1门式脚手架与模板支架的门架立杆基础底面的平均压力 满足下式要求：

式中：P——门架立杆基础底面的平均压力; N一一门式脚手架或模板支架作用于一榻门架的轴向力标 准值，应按本规范第5.6.2条规定计算： Ad一棉门架下底座底面面积； fa一修正后的地基承载力特征值，应按本规范式 (5. 6. 3) 计算。

5.6.2作用手一榻门架的辆

1门式脚手架作用于一棉门架的轴向力标准值，应按下列 公式计算，并应取较大者： 不组合风荷载时：

《交流500kV及以下纸或聚丙烯复合纸绝缘金属套充油电缆及附件 第3部分：终端 GB/T 9326.3-2008》Nk=(NG1k+NG2k)H+ZNQk

式中：Nk一门式脚手架作用于一棉门架的轴向力标准值。 2满堂脚手架作用于一榻门架的轴向力标准值，应按下式 计算：

Nk = (Nc1k + Nc2k)H+ Z NGik + Z NQik +0. 6Nwn

式中：Nk一一满堂脚手架作用于一榻门架的轴向力标准值。 3模板支架作用于一棉门架的轴向力标准值，应按下立 计算：

Nk = (Nclk + Nc2k)H+≥ Ncik +Z Nak +0. 6Nm

式中：Nk——模板支架作用于一榻门架的轴向力标准值; 二 5.6.3修正后的地基承载力特征值应按下式计算：

CJJ∕T 291-2019 地源热泵系统工程勘察标准Fa = k. Jak

式中：k。 地基承载力修正系数，应按本规范表5.6.4取值； fak一一地基承载力特征值，按现行国家标准《建筑地基基 础设计规范》GB50007的规定，可由载荷试验或 其他原位测试、公式计算并结合工程实践经验等方 法综合确定。 5.6.4地基承载力修正系数kc应按表5.6.4的规定取值。

表5.6.4地基承载力修正系数