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DB32T 3752-2020 既有建筑消能减震加固技术规程.pdf简介：

"DB32T 3752-2020 既有建筑消能减震加固技术规程"是中国江苏省地方标准，全称为《江苏省既有建筑消能减震加固技术规程》。这份规程主要针对的是已经建成但可能存在地震风险的既有建筑物，提供了一套详细的消能减震加固技术规定和指导。

该规程明确了既有建筑进行消能减震加固的目的和原则，规定了消能减震加固的设计、施工、验收等方面的要求，以及对选用的材料、设备、施工方法等有严格的标准和指导。它旨在提升既有建筑物的抗震性能，保障其在地震等自然灾害中的安全，同时确保加固工作的质量和效果。

通过遵循这份规程，相关设计单位、施工单位和监管部门可以确保既有建筑消能减震加固工作的科学性、规范性和有效性，降低地震带来的损失。

DB32T 3752-2020 既有建筑消能减震加固技术规程.pdf部分内容预览：

S一一地震作用标准值的扭转效应： S,、S.——分别为j、k振型地震作用标准值的效应，可取前9～15个振型； 5,、——分别为j、k振型的阻尼比； P我一j振型与k振型的耦联系数； 一一k振型与j振型的自振周期比。 3 双向水平地震作用的扭转耦联效应，可按下列公式中的较大值确定

Sex = /S +(0.85S,)3 S=x = s +(0.85S,)3

c）结构计入空间作用、楼盖变形、墙体弹塑性变形和扭转影响时，可按现行国家规范《建筑抗震 设计规范》GB50011的有关规定对本条第1、2款的分配结果做适当调整。 2.15抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式规定：

元一一剪力系数，不应小于表6.2.13规定的楼层最小地震剪力系数值；对竖向不规则结构的薄弱 层，尚应乘以1.15的增大系数； G.一第层的重力荷载代表值(kN）

DBHJ_T_016-2015合肥市《膨胀珍珠岩保温板建筑保温系统技术导则》（试用）表6.2.15楼层最小地震剪力系数值

注：基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插入取值！

一计入地基与结构动力相互作用后的地震剪力折减系数： T一一按刚性地基假定确定的结构基本自振周期（s）； △T一一计入地基与结构动力相互作用的附加周期（a），可按表6.2.16采用。

/= ( 1, T+AT

表 6.2. 16附加周期(s)

b）高宽比不小于3的结构，底部的地震剪力按第1款规定折减，部不折减，中间各层按线性插 入值折减。 c）折减后各楼层的水平地震剪力，应符合本规程第6.2.15条的规定。 2.17平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的消能减震结构竖向地震作用标准值，宜取其重力荷载代 值和竖向地震作用系数的乘积：竖向地震作用系数可按表6.2.17采用

作用标准值，宜取其重力荷载代 表值和竖向地震作用系数的乘积： 经口 按表6.2.17采用

表6.2.17竖向地震作用系数

注：括号中数值用于设计基本地震加速度为0.30g的地

6.2.18长悬臂和其他大跨度消能减震结构的竖向地震作用标准值。8度可分别取该结构、构件重力荷 载代表值的10%；设计基本地震加速度为0.30g时，可取该结构、构件重力荷载代表值的15%。 6.2.19在多遇地震作用下，结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合的效应设计值应按下 式计算：

Sa=YeSGe+YEhSEhk+YeuSevk+wYwSw

式中： S.一荷载和地震作用组合的效应设计值； SGE一—重力荷载代表值的效应； Sehk—水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数、调整系数； SEvk—竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数、调整系数； Swk风荷载标准值的效应； 于1.0； Yw—风荷载分项系数，应采用1.4; 出 风荷载的组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的建筑应取0.2，

6.2.20在罕遇地震作用下，结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合的效应应按下式计 算：

式中： SEk——罕遇地震作用标准值的效应； 中。—地震作用的频率系数，一般结构取1.0

6.2.21结构构件截面按下式进行抗震验算

Sa = Sce +,Sek ++u Swk

...... (6.2.21.1)

式中： S一 结构构件内力（轴向力、剪力、弯矩等）的设计值；有关的作用分项系数、组合值系数，应 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定采用。 R一一结构构件承载力设计值，按现行国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB50023的相关规定采用。 RE——抗震承载力调整系数，除本规程各章节另有规定外，可按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定采用。 6.2.22当进行罕遇地震作用下的抗震验算时，结构构件承载力抗震调整系数均应采用1.0。采用消能 减震技术加固后，消能减震结构的层间弹塑性位移角限值，应符合预期的变形控制要求，宜比非消能减 震结构适当减小。结构的抗震变形验算应符合下列规定：

6.2.23在预估的罕遇地震作用下，采用消能减震技术加固结构的薄弱层（部位）弹塑性变形计算应采 用下列方法： a）采用黏滞消能器和黏弹性消能器加固的建筑应采用动力弹塑性分析方法； b） 除a)款以外的建筑结构可采用静力弹塑性分析方法或动力弹塑性分析方法。弹塑性时程分析 宜采用双向或三向地震输入，

6.3消能器的选型和布置原则

的结构位移或内力控制要求，选择不同类型的消能器。 6.3.2消能部件的布置应满足下列各项要求： a 消能部件的布置宜使结构在两个主轴方向的动力特性相近，宜避免偏心扭转效应。 消能部件的竖向布置宜使结构沿高度方向刚度均匀。 消能部件宜布置在层间相对位移或相对速度较大的楼层，同时可采用合理形式增加消能器两端 的相对变形或相对速度，提高消能器的减震效率。 d 消能部件的布置位置不宜使结构出现薄弱构件或薄弱层。 e 消能器的数量和分布应通过综合分析确定，并有利于提高整体结构的消能减震能力形成均匀合 理的受力体系。 6.3.3消能减震结构设计时宜使各层以下设计参数接近：

a）位移相关型消能器：各楼层的消能部件有效刚度与主体结构层间刚度比，各楼层的消能部件水 平剪力与主体结构的层间剪力和层间位移的乘积之比的比值。 黏滞消能器：各楼层的消能部件的最大阻尼力与主体结构的层间剪力和层间位移的乘积之比的 比值。 黏弹性消能器：各楼层的消能部件的刚度与结构的层间刚度比，各楼层的消能部件零位移时的 阻尼力与主体结构的层间剪力和层间位移的乘积之比的比值。 消能减震结构布置消能部件的楼层中，消能器的最大阻尼比在水平方向上分量之和不宜大于楼 层层间屈服剪力的60%

6.4.1消能减震设计时，应根据多遇地震下的预期减震要求及罕遇地震下的预期结构位移控制要求， 设置适当的消能部件。消能部件可由消能器及斜撑、墙体、梁等支承构件组成。 6.4.2消能部件的设计参数，除应满足本规程5.1.4条及《建筑抗震设计规范》GB50011第12.3.5 条的规定外，还应满足在极限速度下的承载力要求，应符合下列规定： a）液体黏滞消能器与斜撑、墙体（支墩）或梁等支撑构件组成消能部件时，支撑构件沿消能器消 能方向的刚度应满足下式：

K.一支撑构件沿消能器消能方向的刚度： Cp一消能器的线性阻尼系数，非线性消能器可采用等效线性阻尼系数 T一一消能建筑结构的基本自振周期。 b）黏弹性消能器的黏弹性材料总厚度应满足下式：

....6.4.2.

黏弹性消能器的黏弹性材料的总厚度； △u一一沿消能器方向的最大可能的位移： 金属消能器和摩擦型消能器与斜撑、支墩等连接构件组成消能部件时，消能部件的恢复力 参数宜符合下列要求：

...(6.4.23)

K,≥3K, Aup /Au, ≤ 2/3

K——连接构件沿消能器消能方向的刚度； K消能器的刚度； A"py——消能部件在水平方向的屈服位移或起滑位移； Ausy——设置消能部件的结构层间屈服位移。

b K一消能器的刚度； Au一设置消能部件的结构层间屈服位移。 6.4.3采用振型分解反应谱法计算时，金属消能器和摩擦型消能器可提供等效阻尼和有效刚度，液体 黏滞消能器只提供等效阻尼。附加给主体结构的有效刚度和等效阻尼按下列规定计算： a）金属消能器和摩擦型消能器有效刚度按消能器目标位移"i时的割线刚度取值； b 消能器等效阻尼按能量法确定时，方法如下： 4）等效阻尼比按下式计算：

3采用振型分解反应谱法计算时，金属消能器和摩擦型消能器可提供等效阻尼和有效刚度，液体 消能器只提供等效阻尼。附加给主体结构的有效刚度和等效阻尼按下列规定计算： a）金属消能器和摩擦型消能器有效刚度按消能器目标位移"i时的割线刚度取值； b）消能器等效阻尼按能量法确定时，方法如下： 4）等效阻尼比按下式计算：

5。 =ZW, / (4元W)

5。一一消能减震结构的附加等效阻尼比； Wg——第j个消能部件在结构预期层间位移Au，下往复循环一周所消耗的能量； W一一设置消能部件的结构在预期位移下的总应变能， 注：当消能部件在结构上分布较均匀，且附加给结构的有效阻尼比小于20%时，消能部件附加给结构的有效阻尼比 也可采用强行解耦方法确定。 5）不计扭转影响时，消能减震结构在水平地震作用下的总应变能，可按下式估算：

式中： F一一质点i的水平地震作用标准值； U.—一质点i对应于水平地震作用标准值的位移

F一一质点i的水平地震作用标准值； U一一质点i对应于水平地震作用标准值的位移。 6）线性液体黏滞消能器在水平地震作用下往复循环一周所消耗的能量，可按下式估算：

N C,cos?0,Au

消能减震结构的基本自振周期，当消能器的阻尼系数和有效刚度与结构振动周期有关 可取相应于消能减震结构基本自振周期：

C一一第j个消能器的线性阻尼系数； の,一—第j个消能器的消能方向与水平面的夹角； △u,—第j个消能器两端的相对水平位移。 7）非线性液体黏滞消能器在水平地震作用下往复循环一周所消耗的能量，可按下式计算：

式中： ——阻尼指数的函数，可按表6.4.3取值；

T／CAGHP 053-2018标准下载注：其他阻尼指数对应的2值可线性插值。

W, = Faimx Au

.....6.434)

8）金属消能器和摩擦型消能器在水平地震作用下往复循环一周所消耗的能量，可按下式估 ：

.....(6.4.3.5)

式中： A,——第j个消能器的恢复力滞回环在相对水平位移Au,时的面积。 采用自由振动衰减法确定消能器等效阻尼时，等效阻尼比可按下式计算：

第个消能器的恢复力滞回环在相对水平位移△u，时的面积。 采用自由振动衰减法确定消能器等效阻尼时，等效阻尼比可按下式计算：

JTG∕T 3911-04-2021 装配化工字组合梁钢桥四车道3x60m通用图...... (6.4.36)