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GB50884-2013 钢筒仓技术规范.pdf简介：

"GB50884-2013 钢筒仓技术规范.pdf" 是一份由中华人民共和国住房和城乡建设部颁发的国家标准，全称为《钢筒仓工程技术规范》。该规范详细规定了钢筒仓的设计、施工、验收和使用等方面的要求，适用于各种类型的钢筒仓，包括粮食仓储、建筑材料储存、液体储存等多种用途的大型筒状结构。

这份规范涵盖了钢筒仓的结构设计、基础设计、材料选用、焊接工艺、安全防护、质量控制、施工方法、验收标准以及维护与管理等内容，旨在保障钢筒仓的结构安全、稳定和经济合理性，以确保在使用过程中能够满足储存和使用功能，同时防范安全事故的发生。

对于从事钢筒仓设计、施工、监理和使用等相关工作的人员，这份规范是重要的参考依据和法规指导。

GB50884-2013 钢筒仓技术规范.pdf部分内容预览：

3贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s处，单位面积上的竖 向压力标准值P应按下式计算：

4贮料计算高度h，小于或等于0.5倍的钢筒仓内径dn， 且d，于或等于24m的大型浅圆仓仓壁上水平压力标准值P成 的计算应计入仓壁顶面以上堆料的作用，可按本规范附录B

4.2.8作用于仓底圆形漏斗壁上的贮料压力标准值应

《电动汽车传导充电用连接装置 第2部分：交流充电接口 GB/T 20234.2-2015》8作用于仓底圆形漏斗壁上的贮料压力标准值应符合下

1漏斗壁单位面积上的法向压力标准值，深仓、浅仓可按下 列公式计算：

Pnk=CPyk(cosα+ksin?α） Pnk= Pvk(cos"α+k sin"α)

式中： Pnk一一贮料作用于漏斗斜壁单位面积上的法向压 力标准值(N/mm²）; (cos?α十ksinα）一一可按本规范附录C查表。 2漏斗壁单位面积上切向压力标准值，深仓、浅仓可按下列 公式计算：

：Pik一漏斗壁单位面积上切向压力标准值（N/mm²）。 9贮料作用于仓底或漏斗壁顶面处单位面积上的竖向压 值Pk应按下列规定取值： 对于深仓，在漏斗高度范围内均应采用漏斗顶面之值； 2 对于浅仓，在漏斗顶面和漏斗底面可按下列公式计算：

Pvk=hn Pvk=y(hn+hh)

武中:Pvk 贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的！ 力标准值(N/mm）：

:Pvk 贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的竖向 力标准值（N/mm）； hh一漏斗高度(mm)。 10仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的水平压力标准 可按液态压力计算：

4.2.10仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的水平压力标 Pk，可按液态压力计算：

Pyk =0. 6yhn

(4. 2. 10)

武中：Pyk 均化仓仓壁上的水平压力标准值（N/mm）； 贮料的重力密度(N/mm");

hn—一贮料的计算高度（mm）。 4.3地震作用

，一一贮料的计算高度（mm）

h，一一贮料的计算高度（mm）。

4.3.1计算钢筒仓水平地震作用及其自振周期时，应 重80%作为贮料有效质量的代表值，重心应取其贮料 重心。

4.3.1计算钢简仓水平地震作用及其自振周期时，应取贮料总

4.3.2钢筒仓构件抗震验算时，结构构件的地震作用效应和其

4.3.2钢筒仓构件抗震验算

荷载效应的基本组合，应计算全部重力荷载代表值和水平地震作 用的效应。计算重力荷载代表值的效应时，除贮料荷载外，其他重 力荷载分项系数可取1.2；当重力荷载对构件承载能力有利时，其 分项系数不应大于1.0。在计算水平地震作用效应时，地震作用 分项系数应取1.3。水平地震作用的标准值应乘以相应的增大系 数或调整系数。

3.3钢筒仓可按单仓计算地震作用，落地式平底钢筒仓可 竖向地震作用。

用底部剪力法或振型分解反应谱法计算。当按底部剪力法计算 时，仓上建筑分配的水平地震作用应乘以增大系数3，但增大部分 不应向下传于仓壁构件。

3.5钢筒仓的水平地震作用，可采用下列简化方法进行计算： 钢筒仓底部的水平地震作用标准值可按下式计算：

钢筒仓底部的水平地震作用标准值可按下式计算：

Fek =α,(Gsk +Gmk )

式中：FEk 钢筒仓底部的水平地震作用标准值（N）； 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值； Gsk 钢简仓自重的重力荷载代表值（N）； Gmk 贮料总重的重力荷载代表值（N）。 2相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值α1，应 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011一2010第5.1. 条和第5.1.5条的规定确定。对于落地式钢筒仓，水平地震影哪

系数值可按下式计算：

水平地震作用对钢筒仓底部产生的弯矩标准值可按下主

Mek =αi(Gskh, +Gmkhm

式中：MEk 钢简仓底部的水平地震作用标准值（N·mm）； hg钢筒仓自重的重心高度(mm); hm一贮料总重心高度(mm）。 4沿钢筒仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值可按 下式计算：

Fk = FEk Gikh; ,Gkh;

式中：qk 圆形简仓垂直简壁地震压力标准值（N/mm）； α（)一一高度处钢筒仓水平地震影响系数； dn 圆形钢筒仓内径（mm）； 贮料重力密度（N/mm3）。 2圆形钢筒仓垂直简壁地震压力标准值应同时符合下列公 式的要求：

qk<α(z)hbycoso qk<α(z)(3z)cos0

式中;h 钢筒仓的总高度，即钢筒仓底部平板或底部漏斗出料 口到贮料顶面或顶部锥体重心的距离（mm）。 3矩形钢筒仓垂直筒壁地震压力标准值分布应按下式计算：

中：α。 矩形钢筒仓平行于地震力方向的边长（mm）

4矩形钢筒仓垂直筒壁地震压力标准值应同时符合下列公 式要求：

qk≤α(z)hb 9k≤α(z)(3z)

5高度处料的水平地震影响系数应按下式计算！

α(z) =22. h3a

0.10；钢筒仓支架阻尼比根据结构材料确定，混凝土应采用0.05 钢结构应采用0.035。

.3.8抗震设防烈度为8度和9度时，仓下漏斗与仓壁的 应进行竖向地震作用计算，竖向地震作用系数可分别采， 和0.2。

1按承载能力极限状态计算钢筒仓结构时，应按荷载效应 组合进行计算：

式中：%一 结构重要性系数应取1.0，特殊用途的钢筒仓可按具 体要求采用大于1.0的系数； S一一荷载效应组合的设计值； R一一结构构件抗力的设计值

体要求采用大于1.0的系数； S一荷载效应组合的设计值； R一一结构构件抗力的设计值， 4.4.2车 钢简仓荷载效应基本组合中各种荷载取值应符合下列规定： 1 永久荷载效应控制的组合，永久荷载与可变荷载应取全部： 2 可变荷载效应控制的组合，永久荷载及可变荷载效应中起 控制作用的可变荷载应取全部

1永久荷载效应控制的组合，永久荷载与可变荷载应取全部； 2可变荷载效应控制的组合，永久荷载及可变荷载效应中起 控制作用的可变荷载应取全部

4.4.3筒仓荷载效应的基本组合，永久荷载和可变荷载

4.4.3筒仓荷载效应的基本组合，永久荷载和可变荷载分项系数 取值应符合下列规定： 1永久荷载效应控制的组合，永久荷载分项系数应取1.35 可变荷载分项系数：贮料应取1.3；其他可变荷载效应分项系数应 取1.4。 2可变荷载效应控制的组合，永久荷载分项系数应取1.2。 可变荷载分项系数：贮料应取1.3；其他可变荷载效应分项系数应 取1.4。

4.4可变荷载组合系数应采用下列数值：

1楼面活荷载及其他可变荷载，无风荷载参与组合时系数应 取1.0；有风荷载参与组合时系数应取0.6；对雪荷载可取0.5； 2钢筒仓无顶盖且贮料重按实际重量取值时，贮料荷载组合 系数应取1.0，有顶盖时可取0.9。 4.4.5在按正常使用极限状态计算钢筒简仓结构及构件时，应采用 益裁效应的标准组合并应下式进行设计

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值。 钢筒仓进行倾覆稳定或滑动稳定计算时，其抗滑稳定安全

钢筒仓进行倾覆稳定或滑动稳定计算时，其抗滑稳定安全 取1.3，倾覆稳定安全系数可取1.5。永久荷载分项系数有 龙取1.0。

系数可取1.3，倾覆稳定安全系数可取1.5。永久荷载分 利时应取1. 0

5.1.1圆形钢筒仓结构，应分别按承载能力极限状态和正常使用 极限状态进行设计。

5.1.2圆形钢筒仓结构，按承载能力极限状态进行设计时，应采

1 结构构件及连接强度、稳定性计算； 2 钢筒仓整体抗倾覆计算、稳定计算； 3 钢简仓与基础的锚固计算。 5.1.3 圆形钢简仓结构，按正常使用极限状态进行设计时，应采 用荷载标准值。对需控制变形的结构构件应进行变形验算。 5.1.4圆形钢筒仓结构，对直接承受动力荷载重复作用的钢结 构构件及其连接件，当应力变化的循环次数n大于5×104次 时，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的有关规定 进行疲劳验算。

5.2. 1 仓顶结构可分为下列几种形式：

.2.1 仓顶结构可分为下列儿种形式： 1 钢板直接弯成型的圆锥壳仓项，适用于直径不大于4m 的仓顶； 2 斜梁、环梁及支撑系统组成的梁板式仓顶； 3 其他空间结构仓顶。 5.2.2 钢板直接弯成型的圆锥壳仓顶的承载力应符合下列 规定： 对各向同性圆锥壳外部临界屈曲压应力（图5.2.2），应按

tcosβ qn,Rer = 2. 65E

武中：qn.Rer 各向同性圆锥壳外部临界屈曲压应力（N/mm²）： E 钢材的弹性模量（N/mm²； t一 壳体最小板厚（mm）； 广 仓顶外圆半径（mm）； 3 锥面的水平倾角（°）。

JC∕T 2093-2011 后张法预应力混凝土孔道灌浆外加剂图5.2.2仓顶外部压力设计值示意图 圆锥壳仓顶法向压应力应按下式计算：

图5.2.2仓顶外部压力设计值示

Qn,d < qn,Rd = αpqn,Rer/YM1

式中：qn,d 圆锥壳仓顶外部压力设计值（N/mm）； qn,Rd 圆锥壳仓顶结构法向极限压力承载力（N/mm）； αp 弹性屈曲的缺陷敏感系数，αp=0.20； YM1 板壳稳定承载力分项系数，Ym=1.10

5.2.3梁板式仓顶应包括平板式仓顶及正截锥壳仓顶

正载钳九包货。正钳 壳仓顶应由斜梁、环梁及支撑系统组成（见图5.2.3）。仓顶构件 内力宜按空间杆系计算。当圆形钢筒简仓直径小于12.0m时，在对 称荷载作用下，仓顶构件内力可按下列简化方法计算： 1斜梁按简支梁计算，其支座反力分别由上下环梁承担。上 下环梁按本规范第5.2.4条计算； 2作用于上环梁上的竖向荷载由斜梁平均承担； 3作用于斜梁的吊挂荷载，由直接吊挂荷载的斜梁承担

DB32∕T 3699-2019 城市道路照明设施养护规程图5.2.3正截锥仓顶及环梁内力示意图 1一上环梁;2—下环梁;3一斜梁;4一支撑构件

5.2.4正截锥壳仓顶的上、下环梁应按下列规定计算：