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GB／T 36698-2018 带*输送机设计计算方法

GB／T 36698-2018 带*输送机设计计算方法简介：

GB/T 36698-2018《带*输送机设计计算方法》是中国国家标准，它规定了带*输送机的设计和计算的基本原则、方法和参数。这个标准主要用于指导带*输送机的设计和制造，确保设备的安全、可靠和经济性。

以下是该标准的一些主要内容：

1. 设计原则：强调了设计应遵循安全、经济、可靠和环保的原则，考虑了输送机的使用寿命、运行效率、维护方便等因素。

2. 参数选择：规定了带*输送机的主要参数的选择，如输送带的宽度、速度、输送能力、滚筒尺寸、驱动系统的设计等。

3. 计算方法：详细说明了带*输送机的各个部分如驱动系统、张紧装置、托辊、输送带承载能力、皮带速度等的计算方法。

*. 电气和控制系统设计：提出了电气和控制系统的设计要求，包括电机的选择、电气线路的布置、保护设备的设置等。

*. 安全要求：强调了设备的安全设计，如防止人员伤害、防止设备过载、防止火源等。

6. 环境影响：考虑了设备的环境影响，如噪声控制、粉尘控制等。

总的来说，GB/T 36698-2018是带*输送机设计的重要参考标准，对于保证输送机的性能和质量具有重要的指导作用。

GB／T 36698-2018 带*输送机设计计算方法部分内容预览：

lgl—加料区外导料槽侧板长度，单位为米（m）。 通常，输送带与裙板密封橡胶间的滑动摩擦系数为u*=1；输送带与裙板密封之间的有效单位长度 上的正压力为Ps=30N/m~*0N/m。当导料槽不与输送带接触时，此阻力为0。

.*.*带*输送机线路上设置物料转载装置的阻

在特殊情况下，如果在带*输送机的输送线路上从侧向卸载物料时，例如采用型*卸料器，则产生 卸料阻力，将其作为特种阻力，见*（*6）

*中： 刮板系数，单位为牛顿每米（N/m）；通常取K=1*00N/m

刮板系数JTG∕T A02-2013 公路工程行业标准制修订管理导则，单位为牛顿每米（N/m）；通常取K，=1*00N/m

6.*.6缓冲床（滑动床）摩擦阻力

Fsbn=lusg(gB+qG.)

与输送带间的摩擦系数，见表7，无量纲 摩擦阻力时，在缓冲床区段不再计算主要阻力，

表7输送带与不同缓冲床材料间的摩擦系数

6.*.7工作面清扫器的摩擦阻力

在使用刮板型工作面清扫器时，每个清扫器的摩擦阻力，见*（*8）： F,=u·PGr'AGr *中： A* 输送带与清扫器间的摩擦系数，无量纲； pGr—工作面清扫器作用到输送带上的压力，单位为牛顿每平方毫米（N/mm）； AGr工作面清扫器和输送带之间的有效接触面积，单位为平方毫米（mm）。 通常，清扫器作用到输送带上的压力为PGr=0.03N/mm²～0.1N/mm；清扫器与输送带间的摩擦 系数为μ=0.6~0.7

在使用刮板型工作面清扫器时，每个清扫器的摩擦阻力，见*（*8） F,=u·PGr·AGr *中： M 输送带与清扫器间的摩擦系数，无量纲；

6.*.8非工作面清扫器阻力

F.=u·pGrAg

非工作面清扫器通常设置在改向滚筒前，其作用是清扫输送带与滚简的接触面，以避免物料颗粒 俞送带和滚筒之间，其摩擦阻力的计算可采用工作面清扫器阻力类似的计算*，但需注意，其与输 的接触压力小于工作面清扫器，见*（*9）：

AGrl一一非工作面清扫器和输送带之间的有效接触面积，单位为平方毫米（mm）。 通常，非工作面清扫器作用到输送带上的压力PGl=0.01N/mm²~0.03N/mm；清扫器与输送带 间的摩擦系数=0.6~0.7。 注：非工作面清扫器阻力为工作面清扫器的阻力1/2左右

6.*.9凸、凹弧曲线段的附加阻力的近似计算

带*输送机的凸弧段在输送带的张力作用下托辊上的正压力增大，运行阻力增加；凹弧段在输送 力作用下托辊上的正压力减小，运行阻力减小。凸、凹弧曲线段的附加弯曲阻力的近似计算 *0）：

*中： α 凸、凹弧曲线段对应的圆心角，单位为弧度（rad)； F一一凸、凹弧曲线段起始点的输送带张力，单位为牛顿（N)； F—凸、凹弧曲线段终止点的输送带张力，单位为牛顿(N)。 注：凸弧为十”凹弧为“一”

输送机运行阻力总和的计

.6.1带*输送机运行阻力总和计算方法的分类

GB/T 366982018

F=±f(Fa+F)sin(α/2)

带*输送机运行阻力总和可以分为阻力叠加法和送代计算方法两种计算方法

分别计算带*输送机的各种阻力，将他们叠加在 起得出带*输送机总的阻力（驱动力）。当忽略 与输送带张力有关的阻力时，*（16）为阻力 加法的计算总运行阻力的计算*

6.6.3选代计算方法

选代计算方法适用于不忽略与输送带张力有关的阻力的计算，其步骤包括： a 首先在忽略与输送带张力有关的阻力前提下，通过阻力叠加法*（17）初步计算出总阻力； b 按8.2.2中的*（69）将总的滚筒圆周力分配各滚筒的圆周力； C） 按遂点张力计算方法计算出各点张力和总阻力（与输送带张力有关的阻力和与输送带张力无 关的阻力之和）； d 当前后两次的总阻力的误差不在限定范围内，转b）进行下一次迭代计算。误差在限定范围 内，得出总阻力和输送带上各点张力

驱动系统的设计计算包括： 选择驱动装置的位置和数量； 确定驱动装置的类型； 确定驱动电动机的额定功率； 确定需要的制动力（制动和停机）

7.2驱动装置位置、驱动电动机的规格和数量

只要没有其他影响因素的限制，驱动装置应布置在带*输送机头部和（或）尾部的若干滚筒上，必要 时还可布置到带*输送机线路中间的滚筒上，其目的是尽量降低输送带的最大张力。 驱动装置布置的限制因素包括： 布置空间； 供电条件：

驱动和制动方案。 为了降低输送带最大张力，驱动装置的类型和布置取决于稳定运行条件下带*输送机的上、下分支 所需驱动力Fu.、Fu.的大小和区段分布；输送带在运行方向的张力变化。驱动力是由*（17)得出的带 *输送机各区段的各种阻力相加得出。见*（*1）：

=ZFu.o.i+ZFu.u.=Fu..+Fu

对于具有下运区段和上运区段的带*输送机，当给料不均匀时存在出现极端载荷情况，即仅下运 成上运区段承载物料，此时的所需总最大驱动力Fu.mx可能会大于稳定运行条件下需要的驱动力 6.2.1）.见*（*2）和*（*3）

Fu.mx|=[Fu..+Fu.u|mx≥|Fu PA.max /≥ /Px l

当选择驱动的类型的时（电致 并对驱动装置 负荷能力进行验算。对于复杂线路带 行条件出现的可能性。

7.2.2水平和轻微倾斜的带*输送机

此时，Fu.。>0，Fu..>0（上分支物料给料均匀时）。 当仅在头部和（或）尾部设置驱动装置，不设中间驱动时，按照合适的比例将驱动功率分配到头部和 或）尾部，即按上分支和下分支的运行阻力比例分配，可以有效降低输送带最大张力。需要的电动机的 总驱动功率，见*（**）：

PM.erf需要的驱动电动机总功率，单位为千瓦（kW）； 一电动机轴与滚筒轴之间全部传动环节的总效率，无量纲。 实际选用的电动机的额定功率为各个电动机额定功率PM.N.之和，见*（**）：

M 电动机（驱动单元）的数量，个； PMN.—第i个驱动单元上的电动机额定功率，单位为千瓦（kW）； PM.im—实际选用的电动机的额定功率，单位为千瓦（kW）。 选用原则：选用电动机的功率要大于所需功率，见*（*6）： Pwina≥Pued

7.2.3上运带*输送机

PM.er = 71

.............(*

PM.m =ZPM.N.

此时，Fu.。>0，Fu.≤0（上分支物料给料均匀时） 如果不设置中间驱动，则全部驱动装置布置在头部能够将输送带最大张力降到最低。 PM和PMim可以用*（**）、*（**）和*（*6）计算

7.2.*下运带*输送机

此时，Fu.。≤0，Fu.>0（上分支物料给料均匀时） 只有驱动装置布置在带*输送机尾部，才能将输送带最大张力降到最低。大多数情况下，带*输

GB/T366982018

机尾部布置驱动装置，其依据是驱动装置处于发电工况。根据驱动装置处于电动工况（PA.m>0）或发 电工况（PA.mx

发电工况所需的电动机功率，见*（*8）

PAmax>0时，PM.erf 21

............*7

初步设计阶段，不可能准确确定总效率。出于安全的原因，电动工况总效率取估计范围内的低 值，发电工况的效率12应大于电动工况的效率。 通常，实际选用的电动机功率为各个电动机功率的总和见*（**）并大于所需的功率，见*（*9）

7.2.*具有上运和下运区段的带*输送机

PMin >Pvel

对手具有上运和下运区段的带*输送机，只有对带*输送机的所有的实际运行条件进行充分分析 后，才能确定驱动布置方案，以降低输送带的最大张力

隐蔽工程验收监督管理办法7.3起动、制动和停止

为了有效地降低输送带最大张力，应限制带*输送机加速过程中在滚筒上产生的总的启动圆周力 FTr.A。为了可靠地控制启动开始和启动过程，FTr.A不得低于所需的最小值。在带*输送机设计中应综 合考虑下列各项条件： 启动过程的最大滚简圆周力Ftn.Amx·应不超过设计带*输送机时按*（*2）确定的驱动力 Fu.mx的1.7倍。即启动系数PA.mex≤1.7。 为了保证上分支和下分支的启动开始与加速，在最不利的启动工况下（载荷条件、载荷分布）的 启动加速力：应至少为主要阻力、附加阻力和特种阻力总和的20%，并确保在驱动装置热负荷 所充许的最大时间内启动带*输送机。见*（60）

FT.A ≥1.2(FH+Fn +Fs)+Fs

注：此条件适用于中、小型带*输送机；大型带*输送机可根据控制与启动方*确定。 应选择合适的启动圆周力FTr.A，确保相应的启动加速度αA下所输送物料与输送带不发生相对 当输送细粒物料时，按*（61）确定

a一启动加速度，单位为米每二次方秒（m/s）。 带*输送机上运时，取“十”；下运时，取“一”。 启动圆周力FT.应在输送带内缓慢传递，使带*输送机平稳地并以最小的附加动张力启动。 驱动装置的启动方*可划分为按固有特性启动（例如电动机直接启动、电动机串限矩型偶合器）和 按运动控制启动（例如变频调速、电动机串调速型偶合器）两种方*。 按固有特性启动的启动系数PA.取决于所有驱动电动机（或装置）的机械特性，按*（62)确定p^启 动系数，对于水平和上运布置的带*输送机，在稳定运行条件下，驱动装置（如电动机）的旋转部件惯性 转矩相对较小。启动系数见*（62）：

PA=PAOPH PM.ins

PA.与驱动相关的起动系数，无量纲； PA—与传动滚筒相关的启动系数，无量纲。 在设计阶段，按*（*3），通常取Pm=PMerf 按运动控制启动的启动系数由启动过程的加速度 （质量以及总运行阻力确定（见8.3.3）

带*输送机的运行通常需要制动装置来使运动质量 （或）需要逆止装置使承载的倾斜带工 机保持停止状态。 在确定制动装置时应考虑： 制动滚筒上所需要的总制动力或制动系数（见8.3.3）GB∕T 3186-2006色漆、清漆和色漆与清漆用原材料 取样，见*（63）