CJJ／T 284-2018 标准规范下载简介

CJJ／T 284-2018 热力机械顶管技术标准简介：

CJJ/T 284-2018《热力机械顶管技术标准》是针对城市热力管道建设中的一种非开挖施工技术——机械顶管技术制定的技术标准。这份标准的主要目的是规范热力机械顶管的施工过程，保证工程质量，保障施工安全，同时减少对环境和周边建筑物的影响。

标准内容主要包括以下几个方面：

1. 术语和定义：对热力机械顶管施工中常用的专业术语进行了明确的定义，确保行业内的交流和理解一致。

2. 设计与施工准备：规定了顶管工程的设计原则，包括顶管路径选择、管径确定、顶进参数设定等，以及施工前的准备工作，如现场勘查、施工方案编制等。

3. 设备与材料：明确了用于顶管施工的机械设备和管道材料的技术要求，以确保设备的性能稳定，材料的质量可靠。

4. 施工与质量控制：详细规定了顶管施工的步骤和方法，包括开挖工作坑、安装导轨、顶进、出土、接口等，以及质量控制的要点，如监测沉降、控制顶进速度等。

5. 安全与环保：强调了施工过程中的安全操作规程，以及对环境的保护措施，包括噪音控制、扬尘治理、废弃物处理等。

6. 验收与维护：规定了工程验收的标准和方法，以及顶管工程的后期维护要求。

这份标准的实施，对于推动热力机械顶管技术的规范化、专业化，提高施工效率，降低施工风险，保障工程质量和公共安全，都具有重要意义。

CJJ／T 284-2018 热力机械顶管技术标准部分内容预览：

6.2.6结构在组合作用下的抗滑移及抗浮验算，应采用符合稳 定性抗力系数的设计表达式。

6.2.6结构在组合作用下的抗滑移及抗浮验算，应采

6.2.6结构在组合作用下的抗滑移及抗浮验算，应采用符合

性抗力系数的设计表达式。

亭热检修阶段均应进行抗浮稳定验算。管道运行阶段结构抗浮稳 定验算时2014年二级建造师《建设工程施工管理》模拟试题，抗力应计人管道及设备自重、结构自重、结构上的竖 句土压力。施工和停热检修阶段抗力不应计入热力管道及热力设 备重量。

6.3正常使用极限状态验算

6.3.1顶管结构按正常使用极限状态设计，应采用作用效应的 准永久组合：并应符合下式要求

式中：C一一结构或构件达到正常使用要求的规定限值。 6.3.2钢筋混凝土顶管结构在准永久组合作用下，最大裂缝宽 度不应大于0.2mm，且不应有通缝。 6.3.3当验算截面的最大裂缝开展宽度时，应按准永久组合作 用计算。荷载效应组合的设计值应按下式计算，

式中：Sc,k一 按第个永久荷载标准G计算的荷载效应值： 中 一可变作用的准永久值系数。 6.3.4正常使用极限状态验算时的作用组合，应根据顶管实际 条件按本标准表6.2.5确定。 6.3.5管道支架挠度变形应符合现行国家标准《钢结构设计标 准》GB50017的有关规定

6.4.1钢筋混凝土顶管的混凝土强度等级不宜低于C50。 6.4.2当地下水对混凝土和钢筋具有腐蚀性时，钢筋混凝土管 应采取防腐措施。

6.4.3钢结构及钢连接件应进行防锈、防火处理，管节

预理件应进行防腐处理

预埋件应进行防腐处理。

6.4.4混凝十结构耐久性设计应符合现行国家标准

《地下工程防水技术规范》GB50108的有关规定。 6.4.6当管道运行阶段的环境温度超过20℃时，混凝土的强度 值及弹性模量应予折减，折减系数应符合现行行业标准《城市供 热管网暗挖工程技术规程》CJJ200的有关规定

6.4.7防水硅橡胶与管节粘结材料宜选用硫化型硅橡胶胶粘剂。

6.4.8管口应针对水文地质条件进行设计。顶管管节应采取可 靠成型工艺，钢圈和混凝土接口处的密实度，应使管体和管口在 地下水作用下不渗水

6.5.1支架宜采用型钢结构，支架锚固形式宜采用两端嵌固式。

6.5.3组合型钢支架的焊缝验算应符合现行国家标准《钢结构

质量验收规范》GB50205的有关规定执行。

质量验收规范》GB50205的有关规定执行。

6.5.5钢支架底部应设钢筋混凝土护墩，护墩高

7.1.1顶管结构设计应对周边环境的风险进行分析，风险控制 专项设计应符合现行行业标准《城市供热管网暗挖工程技术规 程》C200的有关规定。 7.1.2钢制顶管管材、壁厚、外防腐等应符合现行国家标准 《输油管道工程设计规范》GB50253的有关规定。钢筋混凝土顶 管管节的壁厚、钢筋配置、管口结构等应根据顶管结构上的作 用、热力管道使用要求、施工条件、环境条件等，通过结构计 算、工程类比和结构计算分析确定。 7.1.3钢质顶管强度验算应符合现行国家标准《油气输送管道 穿越工程设计规范》GB50423的有关规定，刚度和稳定性验算 应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定。 钢筋混凝土顶管结构应按施工顶进阶段和正常使用阶段分别进行 结构承载力、刚度和稳定性计算，并应对使用阶段进行裂缝宽度 和变形验算。 7.1.4钢筋混凝土顶管结构应进行横向受力和变形计算。当遇 下列情况之一时，尚应对纵向受力和变形进行计算： 1沿线地层条件有较大变化； 2顶管覆土厚度变化较大；

7.1.1顶管结构设计应对周边环境的风险进行分析，

7.1.1顶管结构设计应对周边环境的风险进行分析，风险 专项设计应符合现行行业标准《城市供热管网暗挖工程技 程》CJJ200的有关规定

7.1.2钢制顶管管材、壁厚、外防腐等应符合现行

官官节的壁厚、钢 贝自松 上的作 用、热力管道使用要求、施工条件、环境条件等，通过结构计 算、工程类比和结构计算分析确定。 7.1.3钢质顶管强度验算应符合现行国家标准《油气输送管道 穿越工程设计规范》GB50423的有关规定，刚度和稳定性验算 应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定。 钢筋混凝土顶管结构应按施工顶进阶段和正常使用阶段分别进行 结构承载力、刚度和稳定性计算，并应对使用阶段进行裂缝宽度 和变形验算。 钢欲

穿越工程设计规范》GB50423的有关规定，刚度和稳定性 应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规 钢筋混凝土顶管结构应按施工顶进阶段和正常使用阶段分别 结构承载力、刚度和稳定性计算，并应对使用阶段进行裂缝 和变形验算。

7.1.4钢筋混凝土顶管

有 形进行计算： 1 沿线地层条件有较大变化： 2 顶管覆土厚度变化较大； 3 穿越大型建（构）筑物，承受较大局部荷载： 4 地基沿纵向产生不均匀沉降； 5 地震作用。 7. 1.5 设有固定支架和导向支架的顶管隧道，应进行抗滑移 验算。

7.2管口承载能力验算

式中：Fde 混凝土管道充许顶力设计值（KN）； 一混凝土材料受压强度折减系数，取0.90 中2— 偏心受压强度提高系数，取1.05； d3 混凝土脆性系数，取0.85； f 混凝土受压强度设计值（MPa）； A, 管道的最小有效传力面积（mm²）； Ya 顶力分项系数，取1.3； p4 混凝土强度标准调整系数，取0.79。

7.2.2施工阶段钢质顶管管口承载前

式中：Fds 钢管管道允许顶力设计值（KN)； 5 钢材受压强度折减系数，取1.0； po 钢质顶管稳定系数，取0.36； 一 钢材脆性系数，取1.0； 密沉注估MD。)

f一钢材受压强度设计值（MPa）。 7.2.3使用阶段单根管道固定支架的轴向推力应小于顶管管口 承载能力。

7.3.1顶管内力应根据顶管纵断面高程，分别选取顶部覆土最 厚（薄）、水压力最大（小）、超载或偏压、顶管穿越地层条件突 变处等位置进行计算。

7.3.2钢筋混凝土顶管管节内力计算应符合下列规定：

2内力计算可采用匀质圆环； 3应考虑顶管管节与围岩的相互作用。 7.3.3顶管管节与围岩间的相互作用应按局部弹簧（即只受压） 作用模式模拟。土层弹簧受压状态的刚度应根据管节周边岩层的 地层弹性抗力系数确定；地层弹性抗力系数应依据工程的地质条 件和岩土工程勘察报告选取。当无详细勘察报告和试验资料时： 可按表7.3.3选取。

表7.3.3地层弹性抗力系数

..4 钢肋比工顶管截面强度验算和袋缝见度 列规定： 1 应选取整环管节中最不利内力状态的截面： 2应按混凝土矩形截面偏心受压构件进行验算； 3应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的有关规定。

.4顶管变形计算和抗滑移验算

7.4.1顶管结构应按荷载效应中准永久组合进行变形计算。

7.4.2钢筋混凝土顶管直径变形不应大于3%顶管内径 7.4.3柔性接头钢承口、柔性接头钢承插口的钢筋混凝土顶管， 管口间的纵向间隙应符合表7.4.3的规定，并应小于弹性密封垫 的允许张开量。

管口间的纵向间隙应符合表7.4.3的规定，并应小于弹性密封垫 的允许张开量。

表7.4.3管口间的纵向间隙

表7.4.3管口间的纵向间隙

7.4.4钢筋混凝土顶管曲线顶进时，管口接口充许的张开角度 应满足管节接口的要求，并应小于弹性密封垫的充许张开量 7.4.5受轴向推力作用的固定支架和导向支架作用的顶进管道 抗滑移验算应符合下列公式的要求：

Fpe≥KXFx F=元DXLzX9k

中：Fpc Lz长度范围内顶管外壁与周边围岩之间的摩阻力 (kN) ; K 结构稳定性抗力系数，取1.3： 单根热力管道固定支架轴向推力（kN）： D 顶管外径（m）； Lz" 起到轴向抗滑移作用的顶管隧道净长度（m），取 支架前后共7节顶管长和20m的较小值： qk 管道外壁与土的单位面积平均摩阻力（kN/m） 可按表7.4.5选用。当有实际工程经验时，可依 据经验值适当调整

管道外壁与土的单位面积平均摩擦阻

注：表中数值是基于顶管背后置换泥浆彻底且凝固后的计算值，泥浆置换不及时 或置换量不满足要求时，表中数值应适当折减

7.4.6受侧向推力作用的固定支架或导向支架（图7.4.6）处 顶管隧道抗滑移应按下列公式验算：

图7.4.6顶管受侧向推力作用示意

【景洪市】《城市规划管理技术规定》F,=0.5DXLcXnX(h+D)tan²(45°+0.5g)

式中：Fp 受侧向推力作用的管节侧面被动土压力（kN）： F,——单根热力管道固定或导向支架侧向推力（kN)； 起到侧向抗滑移作用的顶管隧道净长度（m），可 取单根顶管管节的倍数； Yn一土的天然重度（kN/m²）； hi 顶管底部距地面的距离（m），h,=H。十D，可取 顶管外底到地面的距离与2D的较小值； Φ土体内摩擦角（）； 覆盖层厚度（m）

7.5.1热力供回水管道的固定支架、导向支架宜设置在直线段

上，且宜分别布置在前后不同的管节上。供回水管道的滑动支墩 宜设置在不同的管节上，且应避开管节连接处。 7.5.2固定支架、导向支架位置处的顶管管节宜预埋钢板内衬， 固定支架、导向支架型钢立柱与预埋钢板应焊接牢固。钢板内衬 宽度宜比型钢立柱每侧宽度宽出不少于200mm。 7.5.3顶管机后部应设置机头管（图7.5.3），机头管应能保证

宽度宜比型钢立柱每侧宽度宽出不少于200mm。 7.5.3顶管机后部应设置机头管（图7.5.3），机头管应能保证

7.5.3顶管机后部应设置机头管（图7.5.3）《建设项目环境保护设计规定》，机头管应能保证

一钢板圈：2一钢筋混凝主顶管：3一顶管结构预留注浆孔 一顶管管节端头钢板：5一钢筋混凝土顶管结构中心线