CJJ／T 276-2018标准规范下载简介
CJJ／T 276-2018 预弯预应力组合梁桥技术标准简介：
CJJ／T 276-2018 预弯预应力组合梁桥技术标准部分内容预览：
5.3.2钢梁加工控制预拱度应在设计预拱度f。的基础上计人钢 梁焊接残余变形的影响，并应按下式计算：
5.3.2钢梁加工控制预拱度应在设计预拱度fo的基础
梁焊接残余变形的影响CJ∕T 61-1999 城市污水 硫酸盐的测定 重量法，开应按下式计算：
fcon = kfd
5.4钢梁的稳定性计算
5.4.1在施工阶段，等截面工字形钢梁的受压翼板的目由长度 与其宽度之比不宜大于表5.4.1的限值，
与其宽度之比不宜大于表5.4.1的限值。
注：1对跨中无侧向支承点的钢梁， 为受压翼板侧向支承点间的距离（梁的支座和横隔梁可视为侧向支承 点）； 2b为工字形钢梁受压翼板的宽度，
准表5.4.1中的最大限值时应进行整体稳定性验算，并应符合卜 列规定： 1预弯钢梁的整体稳定性可按下式验算：
Mx ≤fa w oW
M 在施工阶段由预弯力和钢梁自重引起的绕轴（图 5.4.2）作用的最大弯矩标准值（Nmm）； Wx 按受压边计算的钢梁截面抗弯模量（mm3）； Pb 钢梁的整体稳定系数； fa 钢梁的材料强度设计值（MPa）
图5.4.2工字形钢梁的截面
2等截面预弯钢梁的整体稳定系数可按下列公式计算
4320 A.h. Ayt 235 Pb =βb 入3 4.4hs fy
4320 A,h. Ayt 235 Pb=βb 3 + 4.4h fy (5. Ly (5
ly Xh 2 Iiy + I2y Ly ry =NA. = ry
式中：βb 侧向支承点的影响系数，当有两个或两个以上侧向 支承点时，取β1.2； A、h— 分别为钢梁的全截面面积（mm²）和高度（mm） （图5.4.2)； t 钢梁受压翼板的厚度（mm）
5.4.3当预弯钢梁时，应在钢梁两侧的受压区设置侧向支撑。
5.4.3当预弯钢梁时，应在钢梁两侧的受压区设置侧向支撑。 侧向支撑承担的水平力可按下式计算，并可依此设计侧向支顶杆 的截面面积：
式中：A.l 钢梁受压翼板的面积（mm）； F 侧向支撑承受的水平力（N）； 钢材的屈服强度（MPa）； fd 钢材的强度设计值（MPa）。
5.4.4当预弯钢梁时，应验算
Asifa fy 85
钢梁的局部稳定应符合下列规定： 1钢梁受压翼板板的局部稳定可通过其宽厚比按下列公式 计算
受压翼板的悬臂长度（mm
t 受压翼板的厚度（mm）； fy一钢材的屈服强度（MPa）。 2一般情况下，预弯工字形钢梁腹板上可不设纵向加劲肋 其横向加劲肋间距α应满足下式要求，
)+(77+58(h/a)2 100tw <1 (a>hw)
6.1.1预弯预应力组合梁桥应按承载能力极限状态的要求，对 构件进行受弯及受剪承载力验算。在进行承载能力极限状态计算 时，应采用作用的基本组合，组合中汽车荷载应计人冲击系数； 结构材料应采用强度设计值。
6.1.2桥梁构件承载能力极限状态计算中应采用下列表达式：
6.1.2桥梁构件承载能力极限状态计算中应采用下列
YoSd 6.2截面受弯承载力计算 6.2.1对等截面的预弯预应力组合简支梁，应对跨中截面受弯承 载力进行验算。钢梁的钢板厚度变化截面应进行受弯承载力验算。 6.2.2预弯预应力组合梁正截面的界限受压区高度系数可按表 6.2.2采用 表 6. 2. 2 界限受压区高度系数 5m 3预弯预应力组合梁的正截面受弯承载力应按下列方法计算。 昆凝土受压区高度应按下列公式 6.2.4当预弯预应力组合梁进行受弯承载力计算时，截面受压 区高度应满足下列公式要求： 式中：r 截面中性轴位置（mm）； hs 钢梁高度（mm）； Sbs 截面界限受压区高度系数； 人 钢梁翼板厚度（mm）； 钢梁上翼板混凝土保护层厚度（mm） ≤（h+c) r>c±t 6.3截面受剪承载力计算 YoVa Vud ~ fudhwt. 式中：Vd 承载能力极限状态下基本组合的支点剪力设计值 或预弯施工阶段的支点剪力设计值（N），取两者 中的较大者； Yo 桥梁结构的重要性系数； Vud 预弯预应力组合梁支点截面的受剪承载力设计值 (N) ; fvd 钢材的抗剪强度设计值（MPa）； hw、tw—一分别为支点截面钢梁的腹板高度和宽度（mm）。 6.3.2钢腹板应满足抗剪受力要求，其最小厚度可按下式 确定 6.3.2钢腹板应满足抗剪受力要求，其最小厚度可按下式 确定： YoVd w =min .3 ≥ twmin fahw fuh. 式甲：Vmax 施工阶段，预弯钢梁支点截面作用的最大剪力标 准值（N); Vd 承载能力极限状态下基本组合的支点剪力设计值 (N) ; Yo 桥梁结构的重要性系数 fa、fvd 分别为钢材的抗拉压强度设计值和折 值(MPa); 按构造要求的钢腹板最小板厚（mm），不应小 twnin 于8mm; ht. 分别为支点截面钢梁的腹板高度和宽度（mm）。 .1.1在持久状况正常使用极限状态下应采用作用（或荷载） 的频遇组合验算跨中截面一期混凝土下缘的抗裂性。当其不满足 要求时，应对其裂缝宽度进行验算和控制。汽车作用效应可不计 冲击系数。 安水时，应对其裂缝宽度进行验算和控制。汽车作用效应可不计 冲击系数。 7.1.2正常使用极限状态下，应根据可变作用（或荷载）频遇 弯矩计算跨中挠度。挠度计算时可不计冲击系数。 7.1.3在正常使用阶段，应进行作用（或荷载）标准值组合下 预弯预应力组合梁控制截面一期混凝土下缘，二期混凝土上缘以 及钢梁上下缘的应力验算。汽车作用效应应计入冲击系数。 7.1.4在截面抗裂性、变形及应力计算时，梁各受力阶段的截 面几何性质应按本标准附录C计算。 7.1.5对变截面预弯预应力组合简支梁桥，尚应对变截面的控 制点进行应力及抗裂性验算。 7.2成桥拱度及活载变形计算 7.2.1在持久状况正常使用极限状态下，应对全部永久作用 一、二期混凝土收缩、徐变共同作用下的预弯预应力混凝土组 梁桥的长期上拱值进行计算，计算方法应符合本标准附录D 规定。 [.2.2可变作用（或荷载）下，跨中挠度应按可亦作用 矩值Ma计算，并应符合下列规定： 1截面一期混凝土下缘的消压弯矩和消压后的开裂弯矩应 按下列公式计算： Mo = nio, I2/ya Mer=niftk12/yl2 ni =E./E 5MaL 48E.12 Ma=0.7M.+0.4M 计算确定。 7.2.3正常使用极限状态下，预弯预应力混凝土组合梁桥的可 变作用频遇组合弯矩Ma引起的跨中挠度不应超过计算跨径的 1/600。 7.3.1在正常使用极限状态下，进行抗裂性计算时应取作用的 频遇组合，并计入混凝土的收缩、徐变效应影响。对预弯预应力 组合连续梁桥尚应计人温度梯度效应影响。 7.3.2当预弯预应力组合梁按全预应力混凝土构件设计时，在 组合连续梁桥尚应计人温度梯度效应影响。 7.3.2当预弯预应力组合梁按全预应力混凝土构件设计时，在 可变作用频遇组合弯矩作用下，跨中截面的一期混凝土下缘的抗 裂性应按下列公式验算： 可变作用频遇组合弯矩作用下，跨中截面的一期混凝土下缘的抗 裂性应按下列公式验算： Ma 式中：M 预弯预应力组合梁一期混凝土下缘的截面抗裂弯 矩（N·mm)。 7.3.3当预弯预应力组合梁按预应力混凝土A类构件设计时， 由作用效应频遇组合引起的跨中截面弯矩作用下，一期混凝土下 缘应力应满足下式要求： 0/ <0. 7 fik 式中：k 混凝土抗拉强度标准值（MPa）； Ocl 由作用频遇组合（不计冲击）引起的一期混凝士 8.1.1预弯钢梁的上翼板顶面和下翼板底面应设置连接件。连 接件的形式宜选用栓钉连接件DB11∕T 302-2014 燃气输配工程设计施工验收技术规范，其数量应由计算确定。 8.1.2简支钢梁上缘与二期混凝土粘结的连接件应按承载能力 极限状态设计，其数量可按连接件的受剪承载力设计值计算确 定，并应满足本标准第8.3节规定的构造要求。 8.1.3简支钢梁下缘与一期混凝土粘结的连接件，宜按弹性状 态确定栓钉的数量 8.2.1预弯预应力组合简支梁的钢梁上缘栓钉连接件的数量可 按下列方法确定： 1在承载能力极限状态下，一个栓钉连接件的极限受剪承 载力设计值V应由下式确定： V=mint0.43A,VE.fed,0.7A.fsu n αV.u V. =1. 1bucf c 式中：n 个剪跨范围内的栓钉连接件个数（个）； V 钢梁顶面以上混凝土的极限压应力之和（N)； bsu 钢梁上翼板宽度（mm）； C 钢梁顶面到预弯预应力组合梁顶面的距离（mm）； fed 二期混凝土的抗压强度设计值（MPa）； 连接件受剪承载力折减系数，正弯矩区段α=1.0； 负弯矩区段α=0.9。 8.2.2短暂状况下预弯预应力组合简支梁的钢梁下缘栓钉连接 件的数量可按下列方法确定： 1一个栓钉的弹性受剪承载力设计值V1可按下式计算 [V.J= 0. 75V. 图8.2.2预弯梁反弹阶段剪力 3在支点与加载点之间的栓钉连接件可按下式设计， GB∕T 5463.2-1985 非金属矿产品名词术语 滑石PoSu ≤[Vu]