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[山西]办公楼落地式钢管脚手架及悬挑脚手架施工方案简介：

在山西地区，办公楼的落地式钢管脚手架及悬挑脚手架施工方案通常会包含以下几个步骤和要点：

1. 项目评估与设计：首先，施工团队会对办公楼的结构、高度、建筑风格等进行详细评估，然后设计出适合的脚手架结构和尺寸。这通常会包括落地式脚手架（用于支撑脚手架底座的结构）和悬挑脚手架（用于建筑物外侧的施工）。

2. 材料选择：选用优质、规格符合建设标准的钢管、扣件、安全网等材料。落地式脚手架通常采用φ48.3mm的钢管，而悬挑脚手架可能需要更粗的钢管以承受更大的荷载。

3. 施工准备：清理工作区域，确保地基坚实，设置排水措施，以及安装必要的临时支撑。

4. 基础施工：对于落地式脚手架，需挖掘基础坑，制作混凝土基础台座。对于悬挑脚手架，需要根据设计在建筑物墙体上设置预埋件或者锚固件。

5. 脚手架搭建：按照设计图纸和施工规范，逐层搭建脚手架，包括立杆、横杆、斜杆等，确保稳定性；同时设置防护栏杆、安全网等安全设施。

6. 吊篮安装：如果是悬挑脚手架，需要安装施工吊篮，以便工人在脚手架上作业。

7. 质量检查：每一步施工完成后，都要进行严格的自检和第三方验收，确保脚手架的安全和稳定。

8. 使用与维护：在使用过程中，定期进行安全检查，及时维修和保养，以确保脚手架的耐用性和使用寿命。

以上是基本的施工方案简介，具体实施还需要根据工程实际情况和相关法规进行。同时，施工过程中一定要严格遵守安全规程，确保施工人员的人身安全。

[山西]办公楼落地式钢管脚手架及悬挑脚手架施工方案部分内容预览：

安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，按下表确定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

DB11／T 1322.17-2018 安全生产等级评定技术规范 第17部分：机动车维修企业.pdf8.1拆除前必须完成以下准备工作

8.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系是否符合构造要求。

8.1.2对脚手架上遗留的各种材料及杂物进行全面清除。

8.1.3清除地面障碍物。

8.1.4拆除时进行技术交底及安全教育。

8.1.5拆除时设围禁区，设置明显标记，派专人负责警戒。

8.2拆除脚手架的技术要求

8.2.1脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，其拆除顺序为：护身栏、脚手板 → 横向水平杆 → 剪刀撑 → 纵向水平杆 → 立杆→悬挑脚手架悬挑杆件。

8.2.2抱柱杆件必须随脚手架逐层拆除。

8.2.3当脚手架采取分段、分立面拆除时，不拆除的脚手架两端，需先设置抱柱杆件横向支撑加固。

8.2.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。

8.2.5脚手架拆除时，各种脚手架构配件必须及时分段集中吊运或人工传递至地面，严禁抛扔。

8.2.6脚手架拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已经松脱连接的杆件。

8.2.7脚手架拆除时，操作人员必须服从统一指挥，上下呼应，严禁上下同时作业，松开有关扣件时应通知其它相关作业人员，以免发生坠落事故。

8.2.8运至地面的脚手架构配件应及时检查、整修与保养，并按规格、品种随时码放整齐，置于于燥通风处，防止锈蚀。

9.1脚手架使用的钢管、扣件及紧固件，在进场后第一次使用前必须进行外观质量检验，并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验，合格后方准使用。

9.2脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。脚手架搭设和拆除前，必须对脚手架作业人员进行安全技术交底。

9.3搭设脚手架人员必须戴安全帽、穿防滑鞋，在无可靠防护高度大于2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。

9.4本工程脚手架设计允许同时施工的操作层数结构施工阶段为1层，装修施工阶段为2层。结构施工阶段，外墙外侧大模板不允许直接落在外脚手架上。

9.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、混凝土及砂浆泵管固定在脚手架上，脚手架上严禁悬挂起重设备。

9.6六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架作业，雨、雪后上架子操作前应有防滑措施。

9.7脚手架应有避雷装置，每年雨期施工前应对脚手架接地电阻进行摇测，其接地电阻值不应大于30Ω。

9.8脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆件、悬挑脚手架的任何悬挑杆件。

9.9不得在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业。

9.10在脚手架上进行电气焊作业时，要有防火措施和专人看守。

9.11 脚手架使用过程中，应对脚手架杆件的设置和连接进行定期检查。

9.12脚手架搭设和拆除时，作业区域应设临时围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非作业人员进入危险区域。

9.13在脚手架搭设与拆除过程中，架子工应作好配合，协调动作，禁止单人进行装设或拆除较重杆件及其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

9.14 脚手架未经检查、验收前除架子工外，严禁其他人员攀爬，验收后任何人不得擅自拆改。需做局部拆改时，必须征得脚手架施工技术负责人同意。

9.15 搭设的建筑物防护通道入口应悬挂各种提示、警告、禁止标志。至少包括：禁止吸烟、禁止酒后上岗等禁止标志牌，注意安全、当心落物、当心坠落、当心火灾、当心触电等警告标志牌，必须戴安全帽、必须正确使用防护用品等指令标志牌。

10.1脚手架计算依据

10.1.1 计算依据

10.1.2 荷载标准值

10.1.3 荷载组合

10.2.1 脚手架类型

脚手架形式：搭设高度为27米，双立杆高度为40m；

搭设尺寸：纵距1.50米，横距1.20米，步距1.50米，小横杆间距0.75m；

构件材料：木脚手板及挡板，斜支撑、连墙件、横杆及立杆均为φ48×3.5钢管；

连柱、梁件：采用2步3跨，采用双扣件与梁柱连接；

施工荷载：脚手板共铺设4层；同时施工层数结构一层、装修两层。

10.2.2小横杆计算

10.2.2.1 计算模型

考虑活载在小横杆上的最不利布置，在计算小横杆正应力与挠度时，小横杆按单跨简支梁考虑，不计悬挑端荷载。在计算支座最大反力时，要计入悬挑端荷载。计算简图如下：

10.2.2.3 强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M = ql2/8=3.512×1.2002/8 = 0.632 KN.m

σ= M/A =0.632×106/5080

= 124.409 N/mm2

＜ 205.0 N/mm2，小横杆强度满足要求!

10.2.2.4 挠度计算

荷载标准值q0=0.038+0.263+2.250 = 2.551 KN/m

ω = 5×q0l4/384(EI)

= 5×2.551×1200.04/(384×2.06×105×121900.0)

＜1200/150 = 8mm与10 mm，小横杆挠度满足要求!

10.2.3大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆、脚手板以及活荷载以集中力作用在大横杆上。

10.2.3.1荷载值计算

小横杆传来荷载 P=0.5×3.512×1.2×(1+0.3/1.2)2= 3.295 KN

大横杆自重 q = 0.038×1.2 = 0.046 KN/m

10.2.3.2 强度计算

Mmax= 0.08qL2+0.175PL

= 0.08×0.046×1.5×1.5+0.175×3.295×1.5

= 0.873 KN.m

σ= M/A=0.873×106/5080

= 171.850 N/mm2＜205 N/mm2，大横杆强度满足要求!

10.2.3.3挠度计算

ω= 0.677q0l4/(100EI)+1.146 Pl3/(100EI)

= 0.677×0.046×15004/( 100×2.060×105×121900)

+1.146×3.259×1000×15003/(100×2.060×105×121900)

＜ 1500.0/150与10mm，大横杆挠度满足要求!

10.2.4扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中 Rc — 扣件抗滑承载力设计值,取8.0KN；

R — 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

当直角扣件的拧紧力矩达40～65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0KN，双扣件抗滑承载力可取16.0KN。

荷载组合值 =4.694 KN ＜ 8 KN

故使用单扣件，抗滑承载力即满足要求!

10.2.5 立杆的稳定性计算

在计算时，本工程参照刘群主编的《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》第89页试验结果：双立杆高度范围以上的脚手架结构自重的35％由副立杆承受，双立杆部分的脚手架结构自重由主、副立杆均分。

在计算稳定性时，计算双立杆底部及双立杆以上的第一步单立杆。

10.2.5.1 主立杆底部

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。活荷载标准值 NQ = 2.0×2×1.500×(1.200+0.300)/2 = 4.500 KN

其中 W0 — 基本风压(KN/m2)，北京地区取W0 = 0.450；

的规定，Uz = 0.740；

Us — 风荷载体型系数，Us=1.3Ψ，Ψ为挡风系数。参照刘群主编的

《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》第91页，考虑密目网和

双排双立杆挡风情况，取Ψ=0.887，Us = 1.3×0.887 = 1.153

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×0.740×1.153 = 0.269 KN/m2。

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N = 1.2NG + 1.4NQ

= 1.2×11.658+1.4×4.500 = 20.290 KN

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值：

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

= 1.2×11.658+0.85×1.4×4.500 = 19.345 KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW：

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

= 0.85×1.4×0.269×1.5×1.52/10 = 0.108 KN.m

其中 Wk — 风荷载标准值(KN/m2)；

la — 立杆的纵距 (m)；

DB37T 4426-2021 城市消防安全评价导则.pdf h — 立杆的步距 (m)。

(2)不考虑风荷载立杆稳定性计算

不考虑风荷载时, 立杆的稳定性按下式验算：

JTS∕T 164-1-2021 港口货运车辆射频识别系统工程技术规范

其中 σ— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

N — 立杆的轴心压力设计值，N=20.290 KN；