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桥墩盖梁工程专项施工方案简介：

桥墩盖梁工程是一项重要的桥梁施工环节，专项施工方案是针对这一特定工程环节进行详细规划和设计的文件。以下是关于桥墩盖梁工程专项施工方案的简介：

1. 定义：专项施工方案是对桥墩盖梁施工过程中的技术、工艺、设备、材料、安全、质量等进行全面、系统、科学的策划和设计。它主要包括施工工艺流程、施工方法、施工组织、施工进度计划、施工质量控制、施工安全措施等内容。

2. 内容：主要包括以下几个部分： - 施工准备：包括场地平整、材料进场、设备检查等； - 桥墩基础施工：如钻孔桩、承台施工； - 盖梁施工：包括模板设计、钢筋绑扎、混凝土浇筑等； - 施工进度控制：明确各阶段的施工时间安排； - 质量与安全控制：包括施工质量标准、质量检测方法、安全防护措施等； - 应急预案：对于可能遇到的施工难题或意外情况的应对措施。

3. 目的：专项施工方案的主要目的是为了保证施工过程的顺利进行，确保工程质量和施工安全，同时提高施工效率，控制工程成本。

4. 制定与审批：由项目技术人员根据设计图纸、施工规范和现场实际情况，编制施工方案，经过公司技术部门审核，然后报建设单位、监理单位审定后实施。

总结来说，桥墩盖梁工程专项施工方案是桥梁施工过程中的重要文件，是施工活动的行动指南，对于工程质量和施工安全具有至关重要的作用。

桥墩盖梁工程专项施工方案部分内容预览：

1、竹胶板模板力学性能：

盖粱底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木横背肋间距为32cm，方木净跨度L3=22cm,所以验算模板强度采用宽b=220mm平面竹胶板。h2=1.8cm,木抗弯强度[fm]取值为11MPa，弹性模量E=0.1×105MPa。 （1）竹胶板模板总荷载：

G竹胶板=1.2(G1+G3+Q1)=1.2*(2169.07+51.66+135)=2826.88kN。

DB11／T 1392-2017 系留气球施放安全规范（2）截面惯性矩：I=bh3/12=22×1.83/12=10.692cm4

（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=22×1.82/6=11.88cm3

（1）、底模竹胶板总均布荷载：

q=2826.88÷(33.41*1.3)*0.22=14.32kN/m （2）、跨中最大弯矩：M=qL2/8=14.32×0.22×0.22/8=0.087kN·m （3）弯拉应力：

竹胶板板弯拉应力满足要求。 3、挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可按简支形式进行计算，G竹胶板′=1.35(G1+G3)=1.35*(2169.07+51.66)=2997.98kN

q′=2997.98÷(33.41*1.8)*0.22=10.96kN/m

f=5q′L4/384EI=5×15.19×2204/(384×0.1×105×10.692×104) =0.313mm＜L/400=0.55mm

横桥向与盖梁最长边平行10×10cm方木布置，跨度为b=50cm，间距布置a＝22cm，Ix＝bh3／12＝50×103÷12＝4166.67cm4，E＝9×103MPa, W=bh2/6=50×102/6=833.33cm3

（1）、木方上总荷载：

q=2826.88÷(33.41×1.8)×0.5=23.51kN/m （2）、跨中最大弯矩：M=qL2/8=23.51×0.5×0.5/8=0.735kN·m

最大剪切力:Q=qL/2=23.51×0.5/2=5.88kN （3）弯拉应力及剪切力：

木方弯拉应力满足要求。

τmax=3Q/2bh=3×5.88/(2×0.5×0.1×103)=0.17MPa<[ft]=1.7MPa

（4）、挠度：木方可按简支形式进行计算，

q′=2997.99÷(33.41*1.8)*0.5=24.93kN/m f=5q′L4/384EI =5×24.93×5004/(384×9×106×4166.67×104) =0.54mm＜L/400=1.25mm

综上所述，木方受力满足要求。

(二)、侧模支撑计算

假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，F为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算侧模支撑计算图式图所示。

砼浇筑时的侧压力：F=0.22γct0β1β2V

F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×1.5×1.2×1.0×6=23.28kN/m2

则有效压头高度为h=F/γc=23.28/24=0.97m

拉杆（φ16圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：

σ= F′/A=32.74×1.0×1.8/2πr2=30.3×1.2×1.5/(2π×0.0082)

=146626.19kPa=146.7MPa<[σ]=170MPa(可符合要求)

4、竖带抗弯与挠度计算

设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁高l0=1.5m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。

竖带[10b的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3，q0=32.47×1.5=48.71kN/m

最大弯矩：Mmax= q0l02/8=48.71×1.52/8=13.7kN·m

fmax= 5q0′l04/(384×2×EIx)

=1.012mm＜[f]=l0/400=1500/400=3.75mm（满足要求）

5、关于竖带挠度的说明

在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑，钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因此，竖带的实际挠度能满足要求。

(三)、底模横梁计算：

横梁采用间距为0.5m、长为3.5 m的12.6#工字钢作横梁, 故共布设横梁48根。

=1.2*(2169.07+50.12+51.66+23.4+135+120.28)

=3059.3kN 则作用在单根横梁上的荷载为：

q横=(3059.3/(33.41*1.8)*(0.5*1.95))/1.95=25.43kN/m (横梁采用间距0.5m的12.6#工字钢，横梁受荷段长度为1.95m) 2、力学模型

3、横梁抗弯与挠度验算

12.6#工字钢的参数:

Ix＝488cm4 、Wx=77.4cm3，Sx=44.4cm3，d=0.005cm，E＝2.1×105MPa

（1）计算最大弯矩及剪力值 MMAX=qL2/8=1/8×25.43×1.952=12.09kN·m

QMAX=qL/2=25.43×1.95/2=24.8kN

=45127.28kN/m2＝45.12MPa＜[fv]=120MPa

剪应力满足要求 （3）、挠度：

按均布荷载，简支梁受力计算：

G′横梁=1.35(G1+G2+G3+G4)=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4)

q′横=(3097.24/(33.41*1.95)*(0.5*1.95))/1.95=23.77kN/m

f＝5q＇L4／384EIx

＝5×23.77×1954/(384×2.1×105×488)

＝4.37mm<[f]＝L/400=4.875mm

在抱箍上侧钢板上采用两根工I45b型工字钢作为纵梁，单根横梁长33.41m，纵梁布置示意图如下。

=1.2*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42+135+120.28)

单根45b工字钢纵梁所承受的均布荷载为：

q=G纵梁/2L=3121.14/(2*33.41)=46.71kN/m

建立力学模型见纵梁计算模型图。

3、纵梁抗弯与挠度验算

45b号工字钢的参数:

E=2.1×105MPa、Ix=33759cm4、Wx=1500.4cm3、Sx=887.1cm3、d=0.0135cm

（1）计算跨中最大弯矩及剪力值 MCMAX=qL2/8=46.71×5.472/8=174.71kN·m

QBMAX=qL/2=46.71×5.47/2=127.76kN

=116442.2kN/m2=116.43MPa＜[f]=205MPa

=24868.19kN/m2=24.87MPa＜[fv]=120MPa

剪应力满足要求 （3）、跨中纵梁挠度：

G纵梁′=1.35(G1+G2+G3+G4+G5)

=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42)=2814.81kN

q′=G纵梁′/2L=2814.81/(2*33.41)=42.13kN/m

f＝5q＇L4／384EIx

＝5×42.13×5474/(384×2.1×105×33759)

＝6.92mm<[f]＝L/400=5467/400=13.66mm

（5）计算最大悬臂部份的最大弯矩及剪力值 MAMAX=qL2/2=42.13×3.0382/2=194.42kN·m

QAMAX=qL=42.13×3.038=128.081kN

=129578.8kN/m2=129.6MPa＜[f]=205MPa

=24930.7kN/m2=25MPa＜[fv]=120MPa

剪应力满足要求 （3）、最大悬臂部份纵梁挠度：

G纵梁′=1.35(G1+G2+G3+G4+G5)

=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42= 2814.81kN

q′=G纵梁′/2L=2814.81/(2*33.41)=42.13kN/m

f＝q＇L′4／8EIx

＝42.13×3044/(8×2.1×105×33759)

＝6.34mm＞[f]＝L′/400=7.59mm

计算时按最大挠度在梁端部考虑，由于盖梁悬出端的砼量较小，悬出端砼自重产生荷载也相对较小，所以满足施工要求。

如果需设置预拱度时，根据情况采取按以梁端部为预留上拱度最大值，在梁端部预留1cm的上拱度并递减至墩柱部位的办法

（五）、抱箍计算(抱箍示意图如下)

1、荷载计算 每个盖梁按墩柱设五个抱箍体支承上部荷载，由上图可以出计算每个支座的最大反力:

GB／T 40619-2021 基于雷电定位系统的雷电临近预警技术规范.pdf悬臂RA = qL=46.71*3.04=141.998kN

故能承担所要求的荷载。 （2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢抱箍之间设橡胶带，按橡胶带与钢板之间的摩擦系数取μ=0.3计算,刚抱箍产生的压力为:

Pb= N/μ=281.05×2kN/0.3=1873.66kN由高强螺栓承担。 则：N′=Pb=1873.7kN 抱箍的压力由12根M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为 N1=Pb/12=1873.7kN/12=156.2kN<[S]=225kN

故高强螺栓满足强度要求。 （3）求螺栓需要的扭矩M 1)、初拧扭矩值计算:

T0=0.065PCd =0.065(P+△P)d

天津市钢桥设计标准M24高强螺栓的初拧扭矩值为：