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常发香城湾花园A3、A4#楼高层脚手架及卸料平台施工方案(附脚手架立面图)简介：
常发香城湾花园A3、A4#楼高层脚手架及卸料平台施工方案(附脚手架立面图)部分内容预览：
荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.180)+1.4×1.800=2.768 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
CHT1004-2005 测绘技术设计规定.pdf五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×23.20 = 4.827；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×5×1.500×(0.800+0.3)/2 = 1.238 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×5×1.500/2 = 0.525 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.010×1.500×23.200 = 0.348 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.937 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×0.800×1.500×2/2 = 3.600 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.500 kN/m2；
Uz= 1.420 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.500×1.420×0.653 = 0.325 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.937+ 1.4×3.600= 13.365 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.937+ 0.85×1.4×3.600= 12.609 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.325×1.500×
1.8002/10 = 0.188 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =13.365 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 13365.000/(0.188×424.000)=167.662 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 167.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =12.609 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 12608.712/(0.188×424.000)+187695.042/4490.000 = 199.981 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 199.981 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
+1.4×3.600)]/(1.2×0.125)=58.549 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 58.549 /(1+0.001×58.549)=55.311 m；
[H]= 55.311 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.188 /(1.4 × 0.85) = 0.158 kN.m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 41.347 /(1+0.001×41.347)=39.706 m；
[H]= 39.706 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =39.706 m，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.325 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.907 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.907 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
Nl = 9.907 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
连墙件普通螺栓连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =140.097 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.609 kN；
基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。
p=140.097 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！
CECS432-2016标准下载1、普通悬挑式扣件钢管脚手架计算书
一、参数信息:
双排脚手架搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
DB34／T 4085-2021 政府网站信息资源库数据交换规范.pdf脚手架沿墙纵向长度为 40 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；