资源下载简介
生活配套区德源员工房脚手架施工方案简介：
生活配套区德源员工房脚手架施工方案，通常是针对在德源员工房建设过程中使用的临时支撑结构的设计和实施计划。这个方案的主要内容可能包括以下几个部分：
1. 项目概述：首先，会介绍脚手架施工的背景，如施工目的（为员工房建设提供稳定的工作平台）、工期要求、施工规模等。
2. 设计方案：根据员工房的结构特点和施工需求，设计出合理的脚手架结构类型，如钢管脚手架、碗扣式脚手架等，考虑承重、稳定性、安全性和施工效率。
3. 施工流程：详细列出脚手架的搭建步骤，包括基础处理、立杆安装、横杆设置、剪刀撑设置、脚手板铺设等，以及节点连接、防护措施等。
4. 安全管理：强调施工过程中的安全措施，如佩戴安全帽、安全带，定期检查脚手架稳定性，设置警示标志等，以确保施工人员的人身安全。
5. 质量控制：包括使用的材料质量、施工质量标准和验收流程，以保证脚手架的坚固和耐用。
6. 风险评估与应急预案：识别可能存在的施工风险，如恶劣天气、材料短缺等，并制定相应的应对措施和应急预案。
7. 时间表和预算：明确施工的开始和结束日期，以及预计的施工成本，以便于项目管理。
总的来说，这个施工方案是保证德源员工房建设顺利进行的重要工具，它需要经过严谨的规划和实施，确保施工过程安全、高效。
生活配套区德源员工房脚手架施工方案部分内容预览：
搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
DB3301／T 0326-2020 重大活动气象服务规范.pdf采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
本工程地处浙江湖州市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；
脚手板铺设总层数:4；
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；
ν= 0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.222 mm；
大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/4490=142.011 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；
小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×16.20 = 2.471kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×16.2 = 0.122 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz= 1 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.123+ 1.4×4.05= 10.617 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.123+ 0.85×1.4×4.05= 9.767 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×
1.82/10 = 0.206 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.617 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
JGJ133-2001标准下载计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；