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高支撑模板系统施工方案简介：

高支撑模板系统施工方案是一种专门用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程项目中的模板支撑结构施工方法。这种系统通常由高强度钢材、铝合金或者是木材等材料制成，具有稳定性好、承载能力强、自重轻、施工速度快、安全性高等特点。

施工方案主要包括以下几个步骤：

1. 设计阶段：根据工程结构和需求，专业工程师会设计出模板系统的大致布局，包括立柱、横梁、斜撑等支撑结构的尺寸、位置以及连接方式。同时，要确保模板系统的承载能力和稳定性满足设计和施工要求。

2. 材料准备：根据设计图纸，采购和加工所需的模板、配件及连接件，通常需要精确测量和切割。

3. 施工准备：在施工现场进行场地平整，安装基础和支撑系统。注意保持支撑系统的水平和垂直度，以保证模板的平整度。

4. 模板安装：按照设计图纸顺序，将模板逐块安装在支撑系统上，确保模板的拼接严密，无漏缝。

5. 验收：安装完毕后，进行自检和互检，确保模板系统的安全性，再由专业人员进行验收。

6. 使用与拆除：在混凝土浇筑过程中，应定期检查模板的稳定性。混凝土浇筑完成后，待其强度达到要求，即可安全拆除模板。

高支撑模板系统施工方案需要根据具体工程的特点和条件进行定制，以保证施工质量和工程进度。同时，施工过程中要严格遵守安全规程，确保施工人员的人身安全。

高支撑模板系统施工方案部分内容预览：

该梁底模采用18㎜胶合板，侧板采用18㎜胶合板，加劲木板压脚，斜撑均为20㎜木板，梁中间加18铁拉杆＠600。

1 每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值，每架区的构件自重。

【河北图集】12J3-4：轻质内隔墙门架式3只 0.6KN

交叉拉杆4副 0.12KN

连接棒2个 0.012KN

合 计 0.732KN

NGK1=0.732/3.7=0.2KN/M

2、每米高度附件产生的轴心力设计值NGK2每架区内。

水平加固杆2根 2×1.83×0.038=0.139KN

口件2个 2×0.02=0.04KN

每米高度内附件产生的轴心力标准值：

NGK2=（0.139+0.04）/2÷1.7=0.05KN/M

⑴、模板自重NQIK 在每架区（0.90M长）

底摸板 0.9×0.147=0.13KN

侧模板：0.32KN（侧模每块0.9×1.08M按每块16㎏计）

小棱托板、卡具等2.5KN

合 计：2.95KN

⑵、混凝土自重NQ2K

NQ2K=1.3×0.5×1.5×1.5×0.9×24=31.59KN

⑶、钢筋自重：NQ3K

NQ3K=1.1×0.5×1.5×1.5×0.9×1.5=1.67KN

⑷、施工人员及设备自重：NQ4K

NQ4K=1×0.9×0.8×1=0.72KN

⑸振东混凝土产生荷载NQ5K

NQ5K=0.25×1.3×2=0.65KN

∑NQIK=2.915+31.59+1.67+0.72+0.65=37.55KN

⑹作用于一榀门架轴心力设计值:

N=n1.2×(NGK1+NGK2)h+1.4×0.85∑NQIK=1.2×(0.02+0.5)4.8+1.4×0.85×37.55=48.66KN

六 一榀门架稳定性承载力设计值ND(调整系数K=0.8)

=0.8×0.412×2310×0.205

=156.08KN﹥18.66KN

故满足要求

抗压强度fc=10N/mm2

抗剪强度fv=1.4N/mm2

抗弯强度fm=13N/mm2

弹性模量E = 9000N/mm2

（1）抗弯强度验算

计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载：模板自重、新浇混凝土的重量、钢筋重量及振捣混凝土产生的荷载。均乘以分项系数1.2，底模35mm厚。

底模板自重 5 ×0.250 × 0.035 × 1.2=0.053KN/m

混凝土荷重 24 × 0.250 × 0.600 × 1.2=4.320KN/m

钢筋荷重 1.5 × 0.250 × 0.600 × 1.2=0.270KN/m

振捣混凝土荷载 2 × 0.250 × 1.2=0.600KN/m

q1=5.243KN/m

根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以折减系数0.90，则q =0.9q1= 5.243 × 0.9=4.719KN/m

(2)验算底模抗弯承载力

底模下面楞木间距为450mm，底模的计算简图如图，是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算。

σ＝M/W=115627.30/bh×h/6=6×115627.30/250×35×35=2.27

（3）抗剪强度验算（取大梁一段计算）

查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：

V=Kv·ql=0.620×4.719×450=1316.60N

剪应力：τ＝3V/2bh=3×1316.60/2×250×35=0.23

验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。

则：q1=4.643kN/m，q=4.643 × 0.9=4.179kN/m。

查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：

ω＝Kw·ql 4/100EI＝0.967×4.1787×450×450×450×450/(100×9000×1/12×250×35×35×35)＝0.207mm

允许挠度为：[ω]=l/400=450/400＝1.13>0.21mm符合要求。

（1）、荷载计算，受力情况如图：

假设T＝30℃，β1＝1.2，β2＝1.0，V=2m/h则：

侧压力：F1＝0.22γct0β1β2·v1/2＝0.22×24×200/(30+15))×1.0×1.2×1.41＝39.82kN/m²

F2＝γcH＝24×0.60＝14.40kN/m²

取两者较小者：即14.40kN/m²

乘以分项系数：F＝14.40×1.2=17.280kN/m²

振捣混凝土时产生的荷载：4 kN/m2²

乘以分项系数：24×0.60＝14.40 kN/m2²

以上两项荷载合计： 17.280+5.6=22.880kN/m2²

根据立挡间距为500mm，则线荷载为：22.880×500/1000＝11.44kN/m²

乘以折减系数SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_底板方案12底板钢结构预埋施工方案_20111008.pdf，则q＝11.44×0.9＝10.296kN/m

仍按四等跨计算，其KM、KV、KW与前述相同，侧模厚度为：25mm

则：M＝KM·ql2²＝0.121×10.296×500×500＝311454.00N·mm

σ＝M/W=311454.00/[(500×25×25)/6]＝5.98<13N/mm²

剪应力：τ＝3V/2bh＝＝0.38<1.4N/mm2²

取侧压力F= 14.40×1.2=17.280kN/m²，化为线荷载17.28025=8.64kN/m²DB11∕T 718-2016 城市轨道交通设施养护维修技术规范，乘以折减系数q＝0.9×8.64＝7.78kN/m²，ω＝0.967ql4/100EI=(0.967×8.64×500×500×500×500)/(100×9×1000×1/12××500×25×25×25)＝0.80<[ω]=500/400=1.25mm

木支撑（立柱）一般按两端铰接轴心受压杆件验算，当顶撑中间不设水平杆时，L0=L(为木支撑长度)；当在中间设水平拉杆时，L0=L/2。木支撑的间距一般为800～1250mm，支撑头截面为50mm×100mm，顶撑杉木为80×80mm²，间距450mm，在4m高度的中间纵横各设1道水平支撑。

则：L0=4/1＝4.00