资源下载简介
高层外脚手架修改专项施工方案简介：
高层外脚手架修改专项施工方案，是指在高层建筑施工过程中，针对原有的脚手架设计或施工方法进行的针对性修改和优化。这种方案的修改可能包括但不限于以下几个方面：
1. 结构优化：根据高层建筑的具体结构特点和施工需求，可能对脚手架的结构形式、尺寸、材料进行调整，以提高稳定性，降低风荷载和地震载荷影响。
2. 安全性提升：针对高空作业的特殊性，可能增加安全防护措施，如增设防坠落网、安全带挂点、照明设施等，确保工人的安全。
3. 施工效率提高：可能会对脚手架的搭设和拆卸流程进行优化，使用更先进的设备和技术，提高工作效率。
4. 环保和可持续性：考虑节能减排，可能会选择环保材料，或者设计出更便于回收和再利用的脚手架。
5. 遵守法规和标准：方案修改必须符合国家和地区的建筑施工安全规范和标准，确保施工活动的合法性。
这种专项施工方案的修改通常由专业的工程技术人员进行，经过严格的审批流程后方可实施。其目的是为了确保高层建筑的施工质量和工人的安全，同时也是对项目成本和进度的有效控制。
高层外脚手架修改专项施工方案部分内容预览：
fy ——立杆的强度设计值：
σ——欧拉临界应力；
l0——底层立杆的有效长度，l0=μι；
i——立杆截面的回转半径；
CJJ 13-2013-T：供水水文地质钻探与管井施工操作规程（无水印，带书签） l0/i——底层立杆长细比；
An——立杆的净截面面积。
μ——计算长度系数，取μ=0.77。
扣件式脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，由此使立杆的设计荷载降低，并且这些因素，随安装高度增高，出现的概率越大。因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。
安全系数K按下式计算：
式中h——根据立杆设立荷载求出的脚手架最大安装高度；
a——常数，取值为200。
本工程步距1.8m，架宽1.0m用于外装饰的单管双排扣件式钢管脚手架的搭设高度。
（1）操作层荷载计算：脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/㎡。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/㎡。操作层附加荷载W1为：
W1=2×1.2×（2700+300）=7200N/㎡
（2）非操作层荷载计算：钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个。剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算，
每跨脚手架面积s=1.8×1.3=2.34
非操作层每层荷载W2为：
式中1.3为考虑钢管实际长度的系数;
计算钢管的截面特征: An=4.566×102㎜, i=15.8㎜,
假设操作层为三层,安装层数按下式计算:
S×[3W1+nW2]=31.404KN
式中S为每根立杆受荷面积,
实际情况，单管部分做27～28m左右，最多至31m。
第三节 双排双立杆稳定计算
1．脚手架立杆的整体稳定，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。
（1）不考虑风载时，立杆按下式核算：
其中 N=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4 NQK
式中 N——格构式压杆的轴心压力；
NGK1——脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架；
NGK2——脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物品重；
NQK——一个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力；
n1——脚手架的步距数；
——格构式压杆整体稳定系数，按换算长细比λcx=μλx；
λx——格构式压杆长细比；
μ——换算长细比系数。
2．双排脚手架单杆稳定性按下式核算：
式中 N1——不考虑风载时由N计算的内排或外排计算截面的轴心压力；
1——按λ1=h1/i1的稳定系数；
h1——脚手架底步或门洞处的步距；
A1、i1——内排或外排立杆的毛截面积和回转半径；
σm——操作处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载QK=20kN/㎡时，取σm=35N/mm2；当QK=30kN/㎡时，取σm=55N/mm2，非施工层的σm=0；
当底步步距较大，而H，及上部步距较小时，此项计算起控制作用。
3．验脚手架的整体稳定性：
（1）已知：整个脚手架上16步，下17步，求N值：因底部压杆轴力最大，故验算双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重为：
N‘GK1= NGK1+2×1.8×0.0376+0.014×4
=0.442+0.135+0.056=0.633kN
N=1.2（n1 NGK1+n’1 N‘GK1+ NGK2）+1.4 NQK
=1.2（15×0.442+15×0.633+4.185）+1.4×8.4
=1.2×20.61+1.4×8.4
=36.942=37kN
（2）计算值：由b=1.05m，H1=3.6m，计算λx：
由b、H1查表得μ=25
∴λ0x=μλx=25×6.86=171.25
再由λ0x查表得 =0.242
（3）验算整体稳定性：因立杆为双钢管，KA=0.7，计算高度调整系数KH，由H=59>25
则
KA·KH·f=0.7×0.645×205=92.55N/mm2>80.229N/mm2
2．验算单根钢管立杆的局部稳定
单根钢管最不利步距位置为由顶往下数15步，最不利荷载在单管底脚处，为一个操作层，其往上还有一个操作层，6层脚手板均在39.6m处往上的位置铺设，最不利立杆为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.35m宽的脚手板及其上活荷载，故其轴向力N1为：
由λ1=h/i=1800/15.80=114查表得=0.489
由于 QK=2.0kN/㎡ ∴σm=35N/mm2
单根钢管截面面积A1=456.6mm2
由于计算部分为单管作立杆，∴KA=0.85
KA·KH·f=0.85×0.648×205=112.914>99.79N/mm2
第四节 悬挑架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.35米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下:
M=2.818×1.1002/8=0.426kN.m
=0.426×106/5080.0=83.904N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.048×1100.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.555mm
小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.100=0.042kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.100×1.800/3=0.231kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.800/3=1.980kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.042+1.2×0.231+1.4×1.980)/2=1.550kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.550×1.800=0.757kN.m
=0.757×106/5080.0=148.986N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm
附着式升降脚手架安全管理要点，164页PDF下载.pdf 集中荷载标准值P=0.042+0.231+1.980=2.253kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×2253.240×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=9.85mm
最大挠度和 V=V1+V2=9.962mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时碧桂园集团住宅装修工程施工工艺和质量标准.pdf，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；