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高层住宅楼地下车库工程施工组织设计简介：

高层住宅楼地下车库工程施工组织设计是一个详细的施工计划，它旨在指导地下车库的建设和施工过程，确保工程的顺利进行并达到预定的质量、安全和进度目标。以下是其主要内容的简介：

1. 项目概述：包括项目的基本信息，如项目名称、地址、规模、建设单位、设计单位和施工单位等。

2. 施工目标：明确地下车库的建设目标，包括预期的竣工日期、质量标准、安全标准等。

3. 施工组织：设立项目组织机构，包括项目经理、技术负责人、施工队伍等，明确各自的职责和权限。

4. 施工进度计划：详细列出地下车库的施工流程，包括地基处理、主体结构施工、防水处理、消防设施安装、机电设备安装、车库出入口设置等各个环节的施工顺序和时间安排。

5. 施工方法和技术：选用适合的施工技术和设备，如混凝土浇筑技术、防水材料选择、通风排湿系统设计等。

6. 质量控制：制定严格的施工质量控制措施，包括质量检测、验收标准、不合格品处理等。

7. 安全管理：制定详细的安全管理方案，包括应急预案、安全教育、现场安全防护措施等。

8. 材料供应与设备管理：确保施工材料的质量和供应，设备的采购、安装和维护。

9. 环境保护：考虑施工过程中的噪声、扬尘、废水等环境因素，制定相应的防治措施。

10. 施工现场管理：包括施工区划、施工人员进出管理、施工区域卫生等。

这份施工组织设计是整个地下车库项目的基础，对施工过程的顺利进行至关重要。

高层住宅楼地下车库工程施工组织设计部分内容预览：

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.34；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

《低压电涌保护器元件 第311部分：气体放电管（GDT）规范 GB/T 18802.311-2007》立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：6.3号槽钢；

楼板的计算厚度(mm):260.00；

楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；

I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

① 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25×0.26×1+0.35×1 = 6.85 kN/m；

② 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；

其中：q=1.2×6.85+1.4×2.5= 11.72kN/m

最大弯矩 M=0.1×11.72×2502= 73250 N·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 73250/37500 = 1.953 N/mm2；

面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.953 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1=6.85kN/m

ν = 0.677×6.85×2504/(100×9500×28.125×104)=0.068 mm；

面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.068 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

⑶ 模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

① 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1= 25×0.25×0.26+0.35×0.25 = 1.712 kN/m ；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.712+1.4×0.625 = 2.93 kN/m；

最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.93×12 = 0.293 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.293×106/83333.33 = 3.516 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.516 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.93×1 = 1.758 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.758×103/(2 ×50×100) = 0.527 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.527 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载 q = q1 = 1.712 kN/m；

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.309 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：6.3号槽钢；

W=16.123 cm3；

I=50.786 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.516kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 1.319 kN·m ；

最大变形 Vmax = 0.889 mm ；

最大支座力 Qmax = 15.383 kN ；

最大应力 σ= 1318710.939/16123 = 81.791 N/mm2；

托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 81.791 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 0.889mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!

⑸ 模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1）静荷载标准值包括以下内容

① 脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×6.34 = 0.877 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

② 模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；

③ 钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.26×1×1 = 6.5 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.727 kN；

2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；

3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.573 kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ =N/(φA)≤[f]

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15572.947/(0.53×489) = 60.088 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60.088 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.008×(1.5+0.1×2) = 2 m；

Lo/i = 1999.771 / 15.8 = 127 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15572.947/(0.412×489) = 77.297 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 77.297 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

⑺ 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1）模板支架的构造要求

① 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

② 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

③ 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

① 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

② 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

③ 高支撑架步距以0.9～1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3）整体性构造层的设计

① 当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时JGJ 286-2013 城市居住区热环境设计标准(完整正版、清晰无水印).pdf，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

① 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

① 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

② 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

③ 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算JB_T 10893-2008标准下载，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

① 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

② 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；