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高架平台满堂支架施工方案简介：

高架平台满堂支架施工方案是一种在建筑工程中常用的模板支撑系统，主要用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程的混凝土浇筑。这种施工方法的特点是将整个施工区域作为一个整体的支架平台，能够提供大面积、平整的工作面，有利于大型、复杂结构的施工。

具体施工方案通常包括以下几个步骤：

1. 设计与规划：根据工程的结构特点和荷载需求，设计出合理的支架结构，包括主梁、次梁、立杆、横杆等，确保稳定性与承载力。

2. 材料准备：选用高强度的钢材、木材或铝合金等作为支架材料，确保其有足够的强度和耐久性。

3. 施工准备：现场测量、定位，按照设计图纸准确搭建支架，注意水平度和垂直度的控制，确保模板的平整度。

4. 模板安装：将预制的混凝土模板安装在支架上，通常采用分段、分层的方式进行。

5. 支撑加固：对支架进行必要的加固处理，如设置扫地杆、剪刀撑等，以增加支架的稳定性。

6. 混凝土浇筑：在支架上浇筑混凝土，并进行养护，保证混凝土的强度和质量。

7. 安全措施：施工过程中要严格遵守安全规程，设置有效的防护措施，防止人员和设备坠落。

8. 完工验收：施工完成后，进行严格的自检和验收，确保支架结构的安全和模板的平整。

高架平台满堂支架施工方案需要根据具体的工程条件和要求进行定制，以保证施工效率和工程质量。

高架平台满堂支架施工方案部分内容预览：

第一层龙骨挠度υ=0.22mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管T／CAGHP-028-2018标准下载，Φ48×3.5；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=10430N=10.43kN

弯矩系数KM=0.279

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.279×10.43×1000×600=1745982N.mm=1.75kN.m

σ=M/W=1745982/8980=194.43N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=194.43N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.648。 Vmax=KVP=1.648×10.43=17.18kN

τ=3V/(2bh)=3×17.18×1000 /(2×2×424.00)=30.39N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=30.39N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.510

υmax= KυPL3/（100EI）=1.510×10.43×1000×6003/(100×206000×215600)=0.7mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm。第二层龙骨挠度υ=0.7mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.836

每根钢管承载NQK1 =2.836×10430=29579.5N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.60×0.60×1000=504N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =29579.5+504=30083.5N

钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.0326×4.685×1000=153N

水平拉杆6层，拉杆重量=5×0.9×0.0326=147N

扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.60×5=73N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=153+147+73=373N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×373+30083=30530.6N

L0=h+2a=1.20+2×0.25=1.7m

钢管的i=1.58cm

λ=L0/i=170/1.58=107.6<150杆件长细比满足要求

P=N/(A)=30530/(0.537×489.00)=116.26N/mm2

钢管承载力116.26N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）立杆基础地面的平均压力：P=N/A=30530/0.6/0.6=84.805KPa

支架搭设前需要按施工方案的要求进行地基处理，保证地基承载力在200KPa以上并连续十天沉降观测差值小于3mm才能进行场地硬化层的施工。

碗扣式支架搭设前需进行地基处理。承台基坑必须按照要求进行回填，推土机推平，压路机分层碾压，之后填筑15cm厚砂砾并压实，碾压稳定后，观察无辙痕、无沉降，再通过试验检测，压实度不小于93%。面层采用20cm厚C15混凝土硬化，硬化面积以屋面结构投影面积四边各扩宽1m为准。经处理后的地基承载力可以满足要求。

1）新浇砼的侧压力 F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×5.71×1.20×1.15×2.000.5=58.84kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=20.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.80=43.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=43.20kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.80m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，

W=bh2/6=1380×182/6=74520mm3，I=bh3/12=1380×183/12=670680mm4。

σ= M/W=603094/74520=8.09N/mm2

侧模抗弯强度σ=8.09N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×91.90×250/1000=13.92kN

τ=3V/（2bh）=3×13.92×1000/(2×18×1380)=0.84N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.84N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kq，L4/100EI=0.644×82.94×2504/(100×9000×670680)=0.35mm

[υ]=L/400=250/400=0.63mm

侧模挠度υ=0.35mm＜[υ]=0.63mm,满足要求。

计算简图和内力图（略）

（3）侧肋强度验算(内愣)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.26kN，N2=6.56kN，N3=5.33kN，N=6.56 kN，N=2.26 kN；

Mmax=0.25kN.m,Vmax=3.49kN,F=6.56kN,υmax =0.06mm

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

σ=M/W=245843.2/83333=2.95

侧肋抗弯强度σ=2.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.607 Vmax=KV qL =0.607×14.36×400/1000=3.49kN

τ=3V/（2bh）=3×3.49×1000/(2×50×100)=1.05N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.05N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=51.84×250/1000=12.96N/mm 挠度系数Kυ=0.632

[υ]=L/400=400/400=1.00mm 侧肋挠度υ=0.06mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×57.44=54.57kN/m2；设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=400mm=0.40m，N=abFs=0.50×0.40×54.57=10.91kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力10.91kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

外楞承受内愣传递的集中力，取内愣的最大支座反力6.56KN。

对拉螺栓横向间距500mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.5；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=6560N=6.56kN

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.56KN﹒m=560000N﹒mm

σ=M/W=560000/8980=62.36N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=62.36N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

τ=3V/(2bh)=3×4.32×1000 /(2×2×424.00)=7.64N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=7.64N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

υmax= 0.2mm [υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度υ=0.2mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算简图（单位P=KN，q=KN/m）

梁截面为：1100×1800mm梁模板支撑计算书

结构楼板厚200mm，梁宽b=1100mm，梁高h=1800mm，一层层高5.735m，二层层高9.565m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.40m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.20m；钢管直径mm，壁厚Φ48×3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.03kN/m，杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.25m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

(1)梁底模及支架荷载计算

SY／T 5171-2020 陆上石油物探测量规范.pdf荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值

①侧模自重 0.3 kN/㎡ ×（1.1 + 3.2) × 1.2 = 1.55 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 1.1 × 1.80 × 1.2 = 57.02 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 1.1 × 1.80 × 1.2 = 3.56 kN/m

JC∕T 1076-2008 胶粉改性沥青玻纤毡与玻纤网格布增强防水卷材④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.1 × 1.4 = 3.08 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 65.21 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 62.13 kN/m