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框剪结构建筑脚手架专项施工方案简介：
框剪结构建筑脚手架专项施工方案是一种专门针对框剪结构建筑施工过程中的脚手架设计和搭建的详细计划。框剪结构是一种常用的建筑结构形式，结合了框架结构和剪力墙结构的优点，具有良好的空间刚度和抗震性能。
这个专项施工方案主要包括以下几个部分：
1. 工程概况：对工程的基本情况进行介绍，包括建筑物的结构特点、尺寸、高度、施工场地等。
2. 设计依据：列出设计和施工所依据的法规、规范、标准，以及实际的工程图纸和技术参数。
3. 脚手架设计：根据框剪结构的特点，设计脚手架的类型、形式和尺寸，如外挂脚手架、爬架、吊篮等，并计算其承载能力。
4. 材料选择：明确脚手架的材料规格、性能要求和供应商信息。
5. 施工步骤：详细列出脚手架的搭设、使用、检查、维护和拆除等各阶段的操作流程。
6. 安全措施：制定相应的安全防护措施，包括防坠落、防滑、防雷击、防风等，确保施工人员的人身安全。
7. 验收标准：明确脚手架搭设完成后需要达到的质量和安全标准，以便于验收。
8. 应急预案：对可能遇到的突发情况制定应急处理方案。
这个专项施工方案是确保框剪结构建筑施工顺利进行的重要文件，它对施工质量和安全具有重要指导作用。
框剪结构建筑脚手架专项施工方案部分内容预览：
小横杆的自重标准值: P1 = 0.036×1.050×2/2=0.038 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.036×1.500=0.054 kN；
01工程结构通用规范GB 55001-2021.pdf脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.054+0.236)+1.4×2.363=3.656 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.05×2/2+1.50×2)×0.036/1.80]×20.00 = 4.112；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.170 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.000 = 0.150 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.762 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz= 0.740 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.649 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.762+ 1.4×4.725= 13.529 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.762+ 0.85×1.4×4.725= 12.537 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500×
1.8002/10 = 0.078 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =13.529 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 13529.000/(0.188×457.000)=157.465 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 157.465 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =12.537 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 12536.550/(0.188×457.000)+77770.999/4790.000 = 162.152 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 162.152 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.033 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.033 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l0/i = 250.000/15.900的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.57 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
Nl = 7.033 < Nf = 89.750,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.033小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50 cm4，截面抵抗矩W = 116.80 cm3，截面积A = 25.15 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.762 +1.4×4.725 = 13.529 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.150×0.0001×78.500 = 0.237 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 17.085 kN；
R[2] = 10.932 kN；
最大弯矩 Mmax= 1.841 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.841×106 /( 1.05 ×116800.0 )+
0.000×103 / 2515.0 = 15.009 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 15.009 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下
φb = 570 ×10.0×65.0× 235 /( 1200.0×160.0×235.0) = 1.93
经过计算得到最大应力 σ = 1.841×106 /( 0.924×116800.00 )= 17.058 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 17.058 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；
RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时GB 5768.2-2022 道路交通标志和标线 第2部分：道路交通标志.pdf，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。