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倒虹吸管身段顶板砼支撑结构施工方案简介：

倒虹吸管身段顶板混凝土支撑结构施工方案，主要是对倒虹吸工程中顶部混凝土结构的施工过程进行详细规划。倒虹吸，即地下涵洞，通常用于跨越河流或其他障碍物，其顶部需要设置稳固的混凝土支撑结构，以承受上部的土体压力、水压力和交通荷载等。

施工方案简介主要包括以下几个步骤：

1. 设计阶段：首先根据工程地质、水文条件、使用要求等进行结构设计，确定顶板的尺寸、厚度和形状，以及支撑结构的类型（如梁式、板式或柱式）。

2. 地基处理：对顶板基础进行处理，确保其承载力和稳定性。可能包括地基加固、排水、防渗等。

3. 模板支设：根据设计图纸，采用钢模板或组合模板进行拼装，确保模板的精度和稳定性。

4. 混凝土浇筑：按设计要求，对混凝土进行搅拌、运输和浇筑，可能需要分层分段浇筑，以保证混凝土的密实度和均匀性。

5. 养护：混凝土浇筑后，进行适当的养护，包括保温、保湿等，以保证混凝土的强度增长。

6. 支撑结构安装：混凝土达到设计强度后，安装顶板的支撑结构，可能包括预应力混凝土梁、柱等。

7. 质量检测：施工过程中和完成后，进行定期的质量检查，确保混凝土支撑结构的安全性和稳定性。

8. 验收与使用：施工完成后，通过相关部门的验收，方可投入使用。

以上是一个大致的施工方案简介，具体的施工方案会根据工程实际情况和相关规范进行调整。

倒虹吸管身段顶板砼支撑结构施工方案部分内容预览：

托木：选用5400×150×150的方木。

普济河倒虹吸管身段分三层浇筑，其中顶板一次浇筑高度为2.75m，拟采用钢模板和木模板配合使用，自制可移动式满堂红脚手架支撑。具体每仓顶板混凝土模板规划详见下表：

闫河倒虹吸管身段分三层浇筑，其中顶板一次浇筑高度为2.60m，拟采用钢模板和木模板配合使用，自制可移动式满堂红脚手架支撑。具体每仓顶板混凝土模板规划详见下表：

倒虹吸内侧侧模、顶模采用2段满堂红脚手架，每段脚手架平面投影尺寸为6.0m×6.0m，底部设置4个行走钢架。脚手架间排距为65cm×90cm,步距为100cm，横向每间隔2.7m设置一排剪刀撑，纵向设置3排剪刀撑，水平设置2排剪刀撑，脚手架两侧采用顶丝支撑固定在两侧边墙上。

倒虹吸外侧采用双排脚手架GB 326-2007石油沥青纸胎油毡 免费下载，内侧立杆距墙体0.4m，立杆间排距为90cm×250cm，步距为120㎝。

脚手架主要用于顶板模板支撑、模板安装、加固、拆卸时的操作平台。

倒虹吸顶板模板支撑采用2组可移动满堂脚手架，中间通过平托和钢管连成一个整体桁架，再用斜支撑（剪刀撑）加强桁架支撑的整体刚度和稳定性。用扣件式钢管脚手架搭投成满堂红钢管架作支撑施工事项：①立杆底部设置一个平托，主要起调节和保护底板混凝土的作用，每条立杆均需设置。②立杆间距不得≥0.65m，排距不得≥0.90m，横杆步距高1.0m。③搭设时必须控制好各分配梁顶部高程，即混凝土底部标高减去模板厚度和托木高度，为工字钢分配梁顶最终搭设高度。④按照规定的构造尺寸进行搭设。⑤及时与边墙对撑牢固以确保搭设过程的安全。⑥拧紧扣件（拧紧程度应适当）。⑦有变形的杆件和不合格的扣件严禁使用。⑧搭设时工人必须佩挂安全带。⑨对没有搭完成的脚手架，在每天收工时，一定要采取固定措施确保架子的稳定，以免发生意外。

脚手架搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）—→逐根树立立杆。随即与扫地杆扣紧—→装扫地横杆并与立杆和纵杆扣紧—→安第一步纵杆（与各立杆扣紧）—→安第一步横杆—→安第二步纵杆—→第二步横杆—→加设斜撑杆（上端与第二步纵杆扣紧在装设两道连墙杆后方可拆除）—→第三、第四、第五、第六步纵横杆交叉连接扣紧—→按各板底标高调平顶端分配梁标高—→铺设顶板模板托木（大致水平）—→铺设倒虹吸顶板模板。

2）侧墙模板：利用侧墙浇筑层的顶部对拉螺栓上固定生根模板，进行模板安装。模板加固采用爬行锥和高强止水螺栓进行对拉，外侧利用双排桁架进行加强支护，内侧利用满堂脚手架进行对撑。

3）堵头模板：堵头模板为定型钢模板，采用侧模板包端模板的方式，即在底板、侧墙模板安装并加固完成后进行端模板安装并加固，堵头模板可采用高强螺栓对拉加固，对拉时，可利用顶板纵向钢筋，但是拉杆必须对称焊接在同一根纵向钢筋上。

1）模板的几何尺寸准确，必须保证工程结构部分的形状尺寸和位置、标高等设计规定。

2）拼缝严密，不漏浆，接缝平整，表面无灰尘和油污。

3）模板要有足够的承载力，整体刚度好，构造尽量简单，便于装拆，便于钢筋绑扎和浇灌混凝土。

4）模板拆除必须待混凝土强度达到设计强度80%以上方能拆模。

5．扣件式钢管满堂红脚手架的计算

模板支撑架搭设高H为6.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.0m，立杆纵距ｌa取0.9m，横距ｌb取0.65m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至纵向分配梁底部的自由长度a取0.25m。整个支撑桁架的简图如下所示：

倒虹吸顶板支撑桁架立面图

模板底部的方木，截面尺寸为15㎝×15㎝，布设间距0.25m。

方木铺设在纵向分配梁上，纵向分配梁采用I10工字钢，分配梁直接架设在立柱顶部的调节顶撑上，排距为0.65m。

2）材料及荷载取值说明

本支撑桁架采用 Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不会发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支撑桁架自重、钢筋混凝土自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

5.2模板及支撑桁架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在混凝土底部模板上，按照"底模→板底方木→工字钢分配梁→可调顶撑→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与分配梁平行的方向为纵向。

5.2.1模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示：

1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，即：

① 模板截面抵抗矩为：W=bh2 /6=1220×152/6=4.575×104㎜3；

② 模板自重标准值：x1=0.12×1.0=0.12 KN/m；

③ 钢筋混凝土自重标准值：x2=1.4×25×1.0=35.0 KN/m（按普济河倒虹吸顶板厚度1.4m计算）；

④ 施工人员及设备活动荷载标准值：x3=1.0×1.0=1.0 KN/m（查《简明施工计算手册》P41）；

⑤ 振捣混凝土产生的荷载标准值：x4=2.0×1.0=2.0 KN/m

以上②、③项为恒荷载，取分项系数1.35，④、⑤项为活荷载，取分项系数1.4，则底板模板的荷载设计值为：

g1=（x1＋x2）×1.35=47.41 KN/m；

q1=（x3＋x4）×1.4=4.2 KN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×47.41×0.252+0.1×4.2×0.252=0.2633 kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

Mmax=0.327 kN·m；

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.327×106 /(4.575×104)=7.148N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =7.148N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。

3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为

Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×47.41×0.25+0.617×4.2×0.25=7.759kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×7759.35/(2×1220×15)=0.636N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.636N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1220×153/12=3.431×105 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.444mm；

底模面板的挠度计算值ν =0.444mm小于挠度设计值[v] =Min(250/150，10)mm ，满足要求。

5.2.2模板方木的强度和刚度验算

① 方木截面抵抗矩为：W=bh^2 /6=150×1502/6=5.625×104㎜³；

② 模板及方木自重标准值：x1=0.12×1.0＋6×0.152×1=0.255 KN/m；

③ 钢筋混凝土自重标准值：x2=1.4×25×0.25=10.5 KN/m（按普济河倒虹吸顶板厚度1.4m计算）；

④ 施工人员及设备活动荷载标准值：x3=1.0×0.3=0.3 KN/m（查《简明施工计算手册》P41）；

⑤ 振捣混凝土产生的荷载标准值：x4=2.0×0.3=0.6 KN/m

以上②、③项为恒荷载，取分项系数1.35，④、⑤项为活荷载，取分项系数1.4，则底板模板的荷载设计值为：

g2=（x1＋x2）×1.35=14.52 KN/m；

q2=（x3＋x4）×1.4=1.26 KN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

σ =0.676×106/(5.625×104)=12.018N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =12.018N/mm2 小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

地铁车站施工质量通病及预防措施施工方案2017.04.25（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为

Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×14.52×0.65+0.617×1.26×0.65=6.168kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.411N/mm2；

所以GB 12524-1990 建筑施工场界噪声测量方法，底模方木的抗剪强度τ =0.411N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算